外文翻譯---天然氣三甘醇脫水的參數(shù)分析(參考版)
2025-01-18 02:14本頁(yè)面
【正文】 下標(biāo)A——吸收；act——實(shí)際；dew——露點(diǎn)；eq——平衡；g——天然氣；in——進(jìn)入；min——最小量；out——出口；s——標(biāo)準(zhǔn)；st——貧；t——塔板；TEG——三甘醇；W——水。G——?dú)怏w流量，百萬(wàn)立方米；K——三甘醇脫水系統(tǒng)中的含水平衡常數(shù)；M——分子質(zhì)量；N——實(shí)際盤數(shù)；N、——數(shù)理論托盤；P——壓力，Map；T ——溫度，℃；W——?dú)怏w含水量，kg/ MMscm；X——貧三甘醇溶液水的摩爾分?jǐn)?shù)。在溫度較高的條件下運(yùn)行，增加了托盤的數(shù)量可以減少三甘醇循環(huán)量。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，操作溫度對(duì)脫水塔內(nèi)徑的影響可以忽略，但對(duì)所需三甘醇循環(huán)量的影響相當(dāng)大。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，每升貧三甘醇從天然氣吸收水的公斤數(shù)從22至50千克不等。如圖6所示在40℃，增加實(shí)際所需的托盤數(shù)量，能降低所需要的三甘醇的濃度。用于脫水所需要的三甘醇循環(huán)量對(duì)于任何給定的壓力，隨著壓力的增大，三甘醇循量減小，溫度也降低。雖然大循環(huán)量是可行的，但是會(huì)使投資增加，所以通常采用可行行下的最低循環(huán)量。 為了設(shè)計(jì)一個(gè)設(shè)備，使出口氣體的含水量滿足規(guī)范，必須估算出用于脫水的貧三甘醇的循環(huán)量。除了最小直徑的塔外，從清理角度來(lái)看50厘米似乎是最佳的托盤間距（Lee and Erekson，1994年）。增加托盤間距可以使塔直徑減小。從圖中可以看出，隨著壓力的增大，塔直徑減小。制造脫水器的材料必須具有耐腐性，如玻璃襯里的金屬和塑料。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，隨著工作壓力的增加，在進(jìn)口所需的最低貧甘醇濃度降低，但在操作溫度增加時(shí)，不管壓力和托盤數(shù)是多少，所需最小三甘醇濃度都增加。兩個(gè)結(jié)果之間相差非常小，這些微小的差異可能是由于溢流計(jì)算時(shí)假設(shè)表面氣流速度造成的。為了解決實(shí)際問(wèn)題，必須使那些在本文中應(yīng)用，并用它作為檢查計(jì)算機(jī)程序的方程得到可信的結(jié)果（坎貝爾，1984年），原則上與這種情況相類似，是輸入到程序，得到的結(jié)果在與筆者的解決方案一致。結(jié)果討論 計(jì)算機(jī)程序的編寫是在給定的操作條件下，以早期假設(shè)的數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)計(jì)算對(duì)1百萬(wàn)立方米天然氣脫水，使它達(dá)到要求含水量所需的甘醇的循環(huán)量。平衡常數(shù)與水的活動(dòng)系數(shù)有關(guān) (12)表2 公式（10）中的常數(shù)和數(shù)理論托盤三甘醇循環(huán)量由下式給出其單位為升每小時(shí) (13)每升三甘醇吸收水的質(zhì)量為 (14)脫水塔截面積是氣體表面速度氣體的體積流量之比。值得一提的是，高性能盤被引入市場(chǎng)在90年代，新設(shè)計(jì)的托盤的效率超過(guò)傳統(tǒng)托盤（布拉沃，1997年）。根據(jù)理論的托盤數(shù)量將這些常數(shù)的最優(yōu)范圍列于表2中。三甘醇中水溶液活性水系數(shù)是由 （5）就目前的研究中，進(jìn)入脫水塔的貧三甘醇濃度估算的最低值由公式（3）給出。天然氣的飽和含水量為 （4）在用三甘醇溶液脫水平衡后，天然氣的飽和含水率基本上不隨三甘醇濃度變化而變化。因此，上述相關(guān)有效濃度范圍僅僅從95至99％。％之間。為了在再沸器獲得理想濃度的三甘醇，在真空度為為一個(gè)大氣壓下再沸器的溫度
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