【正文】 SATWE 輸出結(jié)果參見(jiàn) TAT 輸出結(jié)果參見(jiàn) PMSAP 輸出結(jié)果參見(jiàn) “ 簡(jiǎn)單摘要 ” ， “ 詳細(xì)摘要 ” 整體穩(wěn)定條件 不考慮 PDELT效應(yīng)的條件 ???niid GHEJ1???niid GHEJ1 ??i iKK11SATWE 輸出結(jié)果參見(jiàn) TAT 輸出結(jié)果參見(jiàn) PMSAP 輸出結(jié)果參見(jiàn) “ 簡(jiǎn)單摘要 ” ， “ 詳細(xì)摘要 ” 單自由度體系串聯(lián)公式 K1 K2 K3 3211111KKKK???K 變形協(xié)調(diào)公式 。 C) PMSAP 生成兩個(gè)時(shí)程分析工況 DX,DY，與反應(yīng)譜地 震工況 EX,EY采用同樣的組合原則，在構(gòu)件設(shè)計(jì)中考慮。滿(mǎn)足要求的地震波對(duì)應(yīng)的 計(jì)算結(jié)果才有設(shè)計(jì)意義。這樣一來(lái)，在后面的基礎(chǔ)軟件 JCCAD的分析當(dāng)中， 不但接受上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載，同時(shí)還將疊加上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的剛度 19. 彈性時(shí)程分析及地震波選取 1）適用范圍 SATWE， PMSAP: 分析方法采用振型疊加法； 分析對(duì)象可以是所有結(jié)構(gòu)。我們認(rèn)為 ,不考慮上部結(jié)構(gòu)的 剛度貢獻(xiàn) ,將會(huì)低估基礎(chǔ)將會(huì)低估基礎(chǔ)的整體性，很可能會(huì)導(dǎo)致錯(cuò) 誤的基礎(chǔ)變形規(guī)律，這會(huì)造成基礎(chǔ)設(shè)計(jì)在某些局部偏于不安全 ,而 在另一些局部又可能存在不必要的浪費(fèi)。 必要性： 在實(shí)際情況中，基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)總是共同工作的， 從受力的角度看它們是不可分開(kāi)的一個(gè)整體。 值得注意： 考慮 PDELT效應(yīng)后 ,結(jié)構(gòu)周期一般會(huì)變得稍長(zhǎng)， 這是符合實(shí)際情況的。 新版本程序 PDELT效應(yīng)的實(shí)現(xiàn)方法具有一般性，它既適用于 采用剛性樓板假定的結(jié)構(gòu)，也適用于存在獨(dú)立彈性節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)， 解除了老版本程序的局限性。 程序?qū)崿F(xiàn) 我們?cè)?TAT、 SATWE和 PMSAP程序中都提供了計(jì)算 PDELT 效應(yīng)的開(kāi)關(guān) ,用戶(hù)可以根據(jù)需要選擇考慮或者不考慮 PDELT效 應(yīng)。 概念： 重力二階效應(yīng)一般稱(chēng)為 PDELT效應(yīng)，在建筑結(jié)構(gòu)分析中 指的是豎向荷載的側(cè)移效應(yīng)?？拐鹨?guī)范第 方法： Mc = ∑∑Vijh 其中， Vij代表柱剪力， h代表層高。 上述所有這些剛度比的控制，都涉及到樓層剛度的計(jì)算 方法，目前看來(lái)，有三種方案可供選擇： 高規(guī)附錄 ——剪切剛度 Ki = Gi Ai / hi 高規(guī)附錄 ——剪彎剛度 Ki = Vi / Δi 抗震規(guī)范的 Ki = Vi / Δui 新規(guī)范軟件全部提供這三種算法 ,用戶(hù)可以根據(jù)需要 具體選擇。 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期 (秒 )、 X,Y 方向的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù) 振型號(hào) 周 期 轉(zhuǎn) 角 平動(dòng)系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 1 ( + ) 2 ( + ) 3 ( + ) 4 ( + ) 5 ( + ) 6 ( + ) 7 ( + ) 8 ( + ) 9 ( + ) 第一振型為扭轉(zhuǎn) 考慮周期比限制以后，以前看來(lái)規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從 新規(guī)范的角度來(lái)看，可能成為“平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)” P 平面貌似規(guī)整的剪力墻結(jié)構(gòu)，第一振型為扭轉(zhuǎn) 平面貌似規(guī)整的框剪結(jié)構(gòu)，第一振型為扭轉(zhuǎn) 15 層剛度比控制 1）抗震規(guī)范附錄 ，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度 比不宜大于 2； 2）高規(guī)的 ，抗震設(shè)計(jì)的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè) 向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的 70%或其上相臨三 層側(cè)向剛度平均值的 80%； 3）高規(guī)的 ，高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算中，當(dāng)?shù)叵率业捻敯? 作為上部結(jié)構(gòu)嵌固端時(shí)，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小 于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的 2倍； 4）高規(guī)的 ，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié) 構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī)附錄 E的規(guī)定： ) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采 用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比 γ表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié) 構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計(jì)時(shí) γ不應(yīng)大于 3，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng) 大于 2。 周期比不滿(mǎn)足要求，如何調(diào)整？ 一旦出現(xiàn)周期比不滿(mǎn)足要求的情 況，一般只能通過(guò)調(diào)整平面布置來(lái)改善這一狀況，這種改變一般 是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。這時(shí)應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)分成多個(gè)單塔，按多個(gè)結(jié)構(gòu)分別 計(jì)算、分別驗(yàn)算 (注意不是在同一結(jié)構(gòu)中定義多塔，而是按塔 分成多個(gè)結(jié)構(gòu) ) 周期比控制什么？ 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的 是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對(duì)關(guān)系，而非其絕對(duì)大小， 它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu) 不致于出現(xiàn)過(guò)大（相對(duì)于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。 注意： 1)驗(yàn)算位移比可以選擇 強(qiáng)制剛性樓板假定 2) 驗(yàn)算位移比需要考慮偶然偏心，驗(yàn)算層間位移角則不 需要考慮偶然偏心 3)位移比超過(guò) ，需要考慮雙向地震 SATWE文件 ： 位移、位移比、層間位移、層間位移比 === 工況 1 === X 方向地震力作用下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx MaxDx/h 3 1 141 3600. 141 1/1752. 2 1 93 3600. 93 1/9999. 1 1 45 5500. 45 1/9999. X方向最大值層間位移角 : 1/1367. 14 周期比控制 規(guī)范條文： 新高規(guī)的 ，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期 Tt 與平動(dòng)為主的第一周期 T1 之比， A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于 ； B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大 于 。 13 位移比控制、層間位移比控制 規(guī)范條文： 新高規(guī)的 ，樓層豎向構(gòu)件的最大水平 位移和層間位移角， A、 B級(jí)高度高層建筑均不宜大于該樓層 平均值的 ；且 A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值 的 ， B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建 筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的 。 3) 剪力墻設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 ：高規(guī)第 、 、 條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，特一、一、二、三級(jí)的剪力墻底部加強(qiáng) 區(qū)和非加強(qiáng)區(qū)截面組合的設(shè)計(jì)內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整。 程序應(yīng)用 1) 一定要定義轉(zhuǎn)換層所在層號(hào) MCHANGE 2) 在特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義中手工定義框支柱（程序不自動(dòng)搜索） 3) 本調(diào)整僅針對(duì) 1 – MCHANGE 層的框支柱進(jìn)行 12. 設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 (強(qiáng)柱弱梁 ,強(qiáng)剪弱彎 ) 1) 梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整 ：抗震規(guī)范第 、 ，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，特一、一、二、三級(jí)的框架梁 和抗震墻中跨高比大于 ，其梁端截面組合的設(shè)計(jì) 剪力值應(yīng)調(diào)整。；框支柱數(shù)目多于 10根時(shí)，當(dāng)框支層 為 1—2層時(shí)每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力 20%， 當(dāng)框支層為 3層及 3層以上時(shí)，每層框支柱所承受剪力之和 應(yīng)取基底剪力 30%；框支柱剪力調(diào)整后，應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支 柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩，框支柱的軸力可不調(diào)整。 調(diào)整系數(shù)的約定 ： 程序自動(dòng)計(jì)算出的調(diào)整系數(shù)最大取 。（特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義） :樓層剛度比控制 ,薄弱層放大 Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree) Xmass=(m) Ymass= (m) Gmass= (t) Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù) = RJX = (kN/m) RJY = (kN/m) RJZ = (kN/m) 10. 規(guī)范條文 ： 新抗震規(guī)范 ，側(cè)向剛度沿豎向分布 基本均勻的框 —剪結(jié)構(gòu)，任一層框架部分的地震剪力，不應(yīng) 小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的 20%和按框 —剪結(jié)構(gòu)分析的框架 部分各樓層地震剪力中最大值 。 調(diào)整前 樓層剪重比 調(diào)整后 樓層剪重比 哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計(jì)地震內(nèi)力 自動(dòng)放大與否設(shè)開(kāi)關(guān)；如果用戶(hù)考慮自動(dòng)放大， SATWE 將在 ： 文件 : 各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況 [抗震規(guī)范 ()驗(yàn)算 ] 層號(hào) X向調(diào)整系數(shù) Y向調(diào)整系數(shù) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)調(diào)整 規(guī)范條文 新抗震規(guī)范 ，豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層 的地震剪力應(yīng)乘以 ； 新高規(guī) ，樓層側(cè)向剛度小于上層的 70%或其上三 層平均值的 80%時(shí)，該樓層地震剪力應(yīng)乘 ； 新抗震規(guī)范 ，豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu)，豎向抗側(cè) 力構(gòu)件不連續(xù)時(shí)，該構(gòu)件傳遞給水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震內(nèi)力應(yīng)乘以 。 多方向地震的輸出標(biāo)記 : EX1,EY1； EX2,EY2； EX3,EY3； EX4,EY4； EX5,EY5； (iCase) ShearX ShearY Axial MxBtm MyBtm MxTop MyTop NC = 1 Nodei= 488, Nodej= 39, DL= (m), Angle= ( 1) ( 2) ( 3) ( 4) ( 5) ( 6) EX1