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正文內(nèi)容

kpm演示砼部分ppt課件(參考版)

2025-05-10 22:06本頁(yè)面
  

【正文】 而次大軸力所對(duì)應(yīng)的彎矩和剪力值有可能很大,有這種組合所計(jì)算出來的基礎(chǔ)有可能是最不利組合計(jì)算出來的 ? 地震加速度不是規(guī)范中規(guī)定的值可以在SATWE程序中手動(dòng)輸入既可,程序會(huì)用差值的方法做計(jì)算 ? 梁柱重疊部分要看柱的截面形式,對(duì)于異型柱應(yīng)簡(jiǎn)化成剛域,對(duì)于矩形柱應(yīng)不簡(jiǎn)化 ? 結(jié)構(gòu)的基本周期先按程序默認(rèn)值計(jì)算,待計(jì)算完后將第一平動(dòng)周期填入即可 砼結(jié)構(gòu)部分研討到此結(jié)束 謝謝大家 濟(jì)南旗云科技發(fā)展有限公司 張少賓 13964168229 05318595 3455 PKPM專業(yè)服務(wù)機(jī)構(gòu) 。因此,如果加大陰影區(qū)長(zhǎng)度,則以相應(yīng)加大剪力墻配筋面積 SATWE和 TAT軟件中 “ 底層柱墻最大組合內(nèi)力 ” 里的值是設(shè)計(jì)值還是標(biāo)準(zhǔn)值?可否作為基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù)? ? SATWE和 TAT軟件中 “ 底層柱墻最大組合內(nèi)力 ”里的值是設(shè)計(jì)值,不可以作為基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù) ? 這主要是因?yàn)殡m然某種內(nèi)力是最大值,但由此產(chǎn)生的其它內(nèi)力有可能很小。這里需要指出的是,這樣處理時(shí)偏不安全的。 4. 考慮鋼筋共用而對(duì)配筋面積進(jìn)行折減 由于目前的 SATWE軟件在計(jì)算剪力墻配筋面積時(shí)偏大,因此可以對(duì)該配筋面積進(jìn)行折減,但折減多少不易掌握 5. 調(diào)整剪力墻邊緣構(gòu)件陰影區(qū)的面積 規(guī)范規(guī)定剪力墻邊緣構(gòu)件陰影區(qū)的長(zhǎng)度最小為300mm。因此,在設(shè)計(jì)中當(dāng)發(fā)現(xiàn)提高砼標(biāo)號(hào)后墻體的配筋面積增大,就應(yīng)考慮采用降低砼標(biāo)號(hào)的方法來降低墻體的配筋面積 2. 提高剪力墻主筋鋼筋級(jí)別 3. 提高墻體分布筋的配筋率 根據(jù)剪力墻抗彎承載力的計(jì)算公式: M分布+M端部 M設(shè)計(jì) ,在設(shè)計(jì)中一般都是通過制定剪力墻分布筋的最小配筋率,反算出剪力墻分布筋所在區(qū)域的抗彎設(shè)計(jì)承載力,從而在計(jì)算出剪力墻端部的配筋面積。而實(shí)際上規(guī)范并沒有規(guī)定剪力墻邊緣構(gòu)件的最大配筋率,這個(gè) 4%是程序自己制定的,目的在于提示目前剪力墻邊緣構(gòu)件的配筋較大,希望引起注意,設(shè)計(jì)人員可以不去管它 建立墻邊緣構(gòu)件配筋面積太大怎么辦? ? 目前的 SATWE軟件在計(jì)算剪力墻配筋時(shí)是針對(duì)每一個(gè)直墻段進(jìn)行的,當(dāng)直墻段重合時(shí),程序取各段墻肢端部配筋之和,從而使剪力墻邊緣構(gòu)件配筋過大 ? 調(diào)整的方法: 1. 調(diào)整剪力墻砼標(biāo)號(hào) 提高砼標(biāo)號(hào)并不一定能使剪力墻邊緣構(gòu)件配筋面積降低,有時(shí)反而會(huì)使配筋面積升高,產(chǎn)生這種情況的主要原因是雖然隨著砼標(biāo)號(hào)的提高,砼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大,但砼彈性模量增大,結(jié)構(gòu)的剛度增加,地震力也隨著增大。這種方法計(jì)算出來的結(jié)果是唯一的,而且結(jié)果也不大。但規(guī)范并沒有要求所有的砼柱都按雙偏壓計(jì)算,是否按雙偏壓計(jì)算應(yīng)根據(jù)規(guī)范決定,比如角柱 ? 目前的 SATWE軟件提供了兩種方式計(jì)算雙偏壓。當(dāng)某結(jié)構(gòu)的變形由面外變形控制時(shí),由于定義了彈性樓板 6,其面外剛度大于剛性板的面外剛度,則位移就減小。 計(jì)算中的幾個(gè)問題 為什么 SATWE軟件在調(diào)整 大值為 ?如果想突破最大默認(rèn)值該怎么辦? ? SATWE軟件在調(diào)整 認(rèn)為 一樣的情況,從而使計(jì)算結(jié)果失敗。它的存在必須依附于具體構(gòu)件。 偏心問題 梁柱偏心 ? 程序自動(dòng)在交界處加剛域 ? 上下柱偏心,程序自動(dòng)加剛域 柱 梁 梁抬柱的偏心問題 ? 梁抬柱產(chǎn)生的梁扭矩并不大,由此產(chǎn)生的對(duì)梁的扭矩都轉(zhuǎn)化為柱的附加彎矩。 加密區(qū)箍筋 ? 柱的非加密區(qū)箍筋往往與加密區(qū)箍筋設(shè)置相同,是因?yàn)橹脑O(shè)計(jì)配箍往往小于構(gòu)造配箍,柱的加密區(qū)的配箍往往都是構(gòu)造配箍。 梁設(shè)計(jì)彎矩放大系數(shù) ? 此系數(shù)主要是考慮由于梁的內(nèi)力重分布造成設(shè)計(jì)彎矩與實(shí)際不相符,而人為增大梁的設(shè)計(jì)彎矩。 梁活荷載折減 ? 梁活荷載的折減是對(duì)其上所施加的外力的折減,由于傳力問題會(huì)影響柱的內(nèi)力計(jì)算。 ? 計(jì)算時(shí)應(yīng)采用 TAT,盡量不要采用 SATWE。 一梁抬兩墻問題 ? 沿梁軸線全長(zhǎng)均勻布置間距 1~2米的剛性梁,再在軸線上布置墻。我們?cè)诤?jiǎn)化時(shí)可以將磚墻簡(jiǎn)化為砼墻,但要注意相對(duì)豎向剛度的正確性。由上述分析可知,井字梁內(nèi)力的大小與梁端構(gòu)件的相對(duì)豎向剛度有關(guān)。經(jīng)試計(jì)算結(jié)果如下: 1. 結(jié)構(gòu)周期: T1=,平動(dòng)系數(shù): (X),扭轉(zhuǎn)系數(shù): ; T2=,平動(dòng)系數(shù): (X),扭轉(zhuǎn)系數(shù): ;T3=,平動(dòng)系數(shù): (Y),扭轉(zhuǎn)系數(shù): 2. 周期比: T1/T2=, T1/T3= 3. 最大層間位移比: 4. 最大值層間位移角: 1/1163 ? 通過對(duì)上述計(jì)算結(jié)果的分析可以看出:該結(jié)構(gòu)不僅周期比大于規(guī)范規(guī)定的 ,而且在偶然偏心作用下的最大層間位移比也超過 ? 經(jīng)過分析我們得知,之所以產(chǎn)生這樣的結(jié)果,主要是由于結(jié)構(gòu)的抗扭能力太差引起的 ? 為了有效的提高結(jié)構(gòu)的抗扭能力,經(jīng)與建筑協(xié)商,在該結(jié)構(gòu)的深開口處每隔 3層布置兩道高 1m的拉梁,拉梁間布置 200mm厚的連接板,經(jīng)過上述調(diào)整后,計(jì)算結(jié)果如下: 1. 結(jié)構(gòu)周期: T1=,平動(dòng)系數(shù): (X),扭轉(zhuǎn)系數(shù): ;T2=,平動(dòng)系數(shù): (X),扭轉(zhuǎn)系數(shù): ;T3=,平動(dòng)系數(shù): (Y),扭轉(zhuǎn)系數(shù): 2. 周期比: T1/T2=, T1/T3= 3. 最大層間位移比: 4. 最大值層間位移角: 1/1250 ? 由上述結(jié)果可看出,由于設(shè)置了拉梁和連接板,使結(jié)構(gòu)的整體性有所提高,抗扭能力得到了一定的改善,結(jié)構(gòu)的周期比和位移比均有所降低,但仍不滿足要求 ? 經(jīng)過分析得知,一方面,必須進(jìn)一步提高結(jié)構(gòu)的抗扭能力已控制周期比;另一方面,結(jié)構(gòu)的最大位移值出現(xiàn)在角窗部位,因此,控制最大位移值就成為改善位移比的關(guān)鍵 ? 為此,對(duì)本工程采取如下措施: 1. 盡量加大周邊砼構(gòu)件的剛度。工程按 8度抗震烈度設(shè)防,地震基本加速度為 ,建筑抗震等級(jí)為二級(jí),計(jì)算中考慮偶然偏心的影響。主要可采取如下措施: ? 增加剪力墻之間的連梁數(shù) ? 增大連接板的厚度 ? 盡量減少角窗 ? 將角窗上的折梁改為反梁 工程實(shí)例 ? 工程為一幢高層住宅建筑,純剪力墻結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)外型呈對(duì)稱 Y形。從主梁伸出的懸挑梁的變形會(huì)小于從柱伸出的懸挑梁。即根據(jù)節(jié)點(diǎn)的變形協(xié)調(diào)條件和各梁線剛度的大小進(jìn)行計(jì)算。從中可以看出,由于屋面斜板定義了彈性板 6,從而使采用簡(jiǎn)化模型計(jì)算的梁內(nèi)力值明顯大于采用真實(shí)模型計(jì)算的梁內(nèi)力值 ? 屋面板越薄,簡(jiǎn)化模型計(jì)算越精確;斜屋面越簡(jiǎn)單,簡(jiǎn)化模型計(jì)算越精確;建議采用斜撐簡(jiǎn)化模型,此模型與實(shí)際情況比較接近,比簡(jiǎn)化模型一要精確 次梁按主梁輸和按次梁輸?shù)膮^(qū)別 ? 導(dǎo)荷方式相同 這兩種方式形成的次梁均可將樓板劃分成雙向或單向板,以雙向或單向板的方式進(jìn)行導(dǎo)荷 ? 空間作用不同 1. 次梁按次梁輸時(shí),輸入的次梁僅僅將其上所分配的荷載傳遞到主梁上,此兩本身的剛度不代入空間計(jì)算中,即對(duì)結(jié)構(gòu)的剛度、周期、位移等均不產(chǎn)生影響 2. 次梁按主梁輸時(shí),輸入的次梁本身的剛度參與到空間計(jì)算中,即對(duì)結(jié)構(gòu)的剛度、周期、位移等均會(huì)產(chǎn)生影響 ? 內(nèi)力計(jì)算不同 1. 次梁按次梁輸時(shí),次梁的內(nèi)力按連續(xù)梁方式一次性計(jì)算完成,主梁是次梁的支座 2. 次梁按主梁輸時(shí),程序部分主次梁,所有梁均為主梁。從表中可以看出,在豎向荷載作用下(如恒載),三種計(jì)算模型算出的構(gòu)件內(nèi)力相差很小,幾乎可以認(rèn)為相等;在水平荷載作用下(如地震力),簡(jiǎn)化模型 1與真實(shí)模型和簡(jiǎn)化模型 2計(jì)算出的構(gòu)件內(nèi)力有一定差別,但差別也不很大。 ? 三種模型中結(jié)構(gòu)周期和位移的計(jì)算如表;單根構(gòu)件的內(nèi)力如下表 斜屋面結(jié)構(gòu)的計(jì)算 表 1 三種計(jì)算模型中結(jié)構(gòu)周期和位移的計(jì)算 周期值 真實(shí)模型 簡(jiǎn)化模型 1 簡(jiǎn)化模型 2 T1 (Y) (Y) (Y) T2 (X) (X) (X) T3 (T) (T) (T) 最大層間位移角( X向) 1/363 1/338 1/354 最大層間位移角( Y向) 1/366 1/298 1/326 表 2 三種計(jì)算模型中梁 1的彎矩計(jì)算 荷載類型 真實(shí)模型 簡(jiǎn)化模型 1 簡(jiǎn)化模型 2 梁 1的彎矩值( KNm) 梁 1的彎矩值( KNm) 梁 1的彎矩值( KNm) 左端 跨中 右端 左端 跨中 右端 左端 跨中 右端 荷載(標(biāo)準(zhǔn)值) 110 107 X向地震(標(biāo)準(zhǔn)值) 204 179 174 202 198 彎矩設(shè)計(jì)值 399 366 403 376 394 185 367 表 3 三種計(jì)算模型中梁 2的彎矩計(jì)算 荷載類型 真實(shí)模型 簡(jiǎn)化模型 1 簡(jiǎn)化模型 2 梁 1的彎矩值( KNm) 梁 1的彎矩值( KNm) 梁 1的彎矩值( KNm) 下端 跨中 上端 下端 跨中 上端 下端 跨中 上端 荷載(標(biāo)準(zhǔn)值) 126. 62 109 127 109 X向地震(標(biāo)準(zhǔn)值) 彎矩設(shè)計(jì)值 98 95 156 135 156 115 135 表 4 三種計(jì)算模型中柱 1的彎矩 (My)計(jì)算 荷載類型 真實(shí)模型 簡(jiǎn)化模型 1 簡(jiǎn)化模型 2 梁 1的彎矩值( KNm) 梁 1的彎矩值( KNm) 梁 1的彎矩值( KNm) 上端 下端 上端 下端 上端 下端 荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)
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