【正文】 為更好地分析筏板板底地基土反力分布，在筏板上選取了 3個(gè)特征位置進(jìn)行比較，它們分別代表筏板中軸線位置、筏板對(duì)角線位置、筏板邊樁位置，其剖面線編號(hào)依次為 1 22 和 33，不同荷載級(jí)別下各剖面位置土壓力盒測(cè)試結(jié)果如表 316 至表 318所示。與天然地基筏板基礎(chǔ)相比，工作荷載下地基土在豎直方向和水平方向沉降影響范圍均大于天然地基，表明筏板置入樁后，樁可將上部結(jié)構(gòu)荷載向地基深處和水平方向傳遞。同一荷載水平下，距樁端平面或筏板板邊越近，沉降越大，反之，沉降越小。 表 313 筏板中心位置豎向地基沉降 深度 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 24 表 314 筏板外側(cè)地面地基沉降分布（ 44 剖面） 距離 /mm 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 150 300 450 600 750 表 315 筏板外側(cè)樁端平面位置地基沉降分布（ 55 剖面） 距 離 /mm 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 150 300 450 600 750 根據(jù) 筏板基礎(chǔ) 在筏板 中心位置 及筏板外側(cè)地面和樁端平面處各沉降點(diǎn)的測(cè)量結(jié)果，做出不同荷載級(jí)別下 地基土在 豎直方向和水平方向荷載沉降曲線，如圖32 所示。在豎直方向，對(duì)筏板中心位置地基土的沉降變形進(jìn)行了量測(cè)，測(cè)量點(diǎn)位置 分別為地面以下 2m（相當(dāng)于樁端平面深度）、4m 、 6m和 8m深度；在水平方向，對(duì)筏板外側(cè)地面沉降和筏板外側(cè)樁端平面深度地基土沉降進(jìn)行了測(cè)量，各沉降測(cè)試點(diǎn)位置如圖 22（ b）中核心筒區(qū)域沉降點(diǎn)和剖面線 4 55 所示。與天然地基筏板基礎(chǔ)相比，采用均勻布樁樁筏基礎(chǔ)后，地基承載力明顯提高，筏板沉降相對(duì)更均勻。筏板沉降呈現(xiàn)出中間大、四周小和分布規(guī)律，沉降呈“碟形”。 表 310 筏板 11 剖面筏板沉降 距離 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 表 311 筏板 22 剖面筏板沉降 距離 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 表 312 筏板 33 剖面筏板沉降 距離 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 23 依據(jù)不同荷載級(jí)別下筏板不同位置沉降數(shù)據(jù)，作出筏板不同剖面位置荷載 沉降分布曲線，如圖 34 所示。 22 0701402102803500 2距離/m應(yīng)力/kPa系列2系列3系列4系列5系列6系列10701402102803500 1 2 3距離/m應(yīng)力/kPa系列2系列3系列4系列5系列6系列70701402102803500 2距離/ m應(yīng)力/kPa1625kN2438kN3250kN4063kN4875kN （ a） 11 剖面 （ b） 22剖面 （ c） 33 剖面 圖 33 筏板地基土反力分布曲線 均勻布樁樁筏基礎(chǔ) 筏板沉降分布 為研究均勻布樁樁筏基礎(chǔ)的筏板沉降特點(diǎn)，分別在筏板表面選取 3個(gè)特征位置進(jìn)行比較，即筏板板邊位置 、筏板中軸線位置和筏板對(duì)角線位置，各特征位置剖面線及編號(hào)如圖 22（ b）中剖面線 1 2 33 所示。在工作荷載（第 2 級(jí)荷載）時(shí)， 核心筒內(nèi)部地基土反力最小，核心筒內(nèi)外側(cè)地基土反力明顯增大，筏板中柱和邊柱地基土反力略大于核心筒外側(cè)地基，而筏板角柱地基土反力則略小于邊柱。 表 37 筏板 11 剖面土反力分布 距離 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 86 121 163 232 283 121 171 217 260 296 108 133 156 185 219 115 145 172 205 250 184 216 260 295 323 151 183 216 255 297 表 38 筏板 22 剖面土反力分布 距離 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 86 121 163 232 283 133 175 213 265 295 138 171 201 254 286 85 122 160 200 236 59 91 116 155 190 98 147 197 259 314 表 39 筏板 33 剖面土反力分布 距離 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 151 183 216 255 297 175 200 227 269 315 139 166 185 220 255 171 193 210 238 269 100 123 152 180 210 98 147 197 259 314 根據(jù)筏板不同剖面位置地基土反力測(cè)試結(jié)果，繪出不同荷載級(jí)別下各剖面位置板底土反力分布曲線，如圖 33 所示。 01230 1625 3250 4875荷載/kN沉降/mm2m4m6m8m02468100 150 300 450 600 750距離/mm沉降/mm1625kN2438kN3250kN4063kN4875kN5688kN6500kN0120 150 300 450 600 750距離/ m m沉降/mm1625kN2438kN3250kN4063kN4875kN5688kN6500kN (a)筏板中心 地基沉降 (b)筏板 外地面 水平方向 沉降分布（ 44 剖面） (c)筏板 外 地面下 2m 標(biāo)高處 水平方向 沉降分布（ 55 剖面） 圖 32 筏板豎直和水平方向地基沉降分布曲線 筏板板底地基土反力分布 為研究豎向荷載作用下筏板板底地基土反力分布特征，在筏板板底不同位置布置了土壓力盒，測(cè)量不同荷載級(jí)別下地基土 的受力情況，壓力盒的平面布置如圖 24（ a）所示。同一荷載水平下，距筏板板邊越近，沉降越大，反之，沉降 越小。 表 34 筏板中心位置豎向地基沉降 深度 /m 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 20 表 35 筏板外側(cè)地面地基沉降分布（ 44 剖面） 距離 /mm 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 150 300 450 600 750 表 36 筏板外側(cè)地面下 2m 標(biāo)高平面位置地基沉降分布（ 55 剖面） 距離 /mm 荷載分級(jí) /kN 0 1625 2438 3250 4063 4875 5688 6500 0 150 300 450 600 750 0 根據(jù) 筏板基礎(chǔ) 在筏板 中心位置 及筏板外側(cè)地面和樁端平面處各沉降點(diǎn)的測(cè)量結(jié)果，做出不同荷載級(jí)別下 地基土在 豎直方向和水平方向荷載沉降曲線，如圖32 所示。在豎直方向，對(duì)筏板中心位置地基土的沉降變形進(jìn)行了量測(cè)，測(cè)量點(diǎn)位置分別為地面以下 2m、 4m 、 6m和8m 深度；在水平方向，對(duì)筏板外側(cè)地面沉降和筏板外側(cè)地面下 2m 標(biāo)高平面深度地基土沉降進(jìn)行了測(cè)量 ，各沉降測(cè)試點(diǎn)位置如圖 22（ a）中核心筒區(qū)域沉降點(diǎn)和剖面線 4 55 所示?？傮w來(lái)看，筏板沉降呈“盆形”分布，具有中間大、四周 小的分布特點(diǎn)。從圖中可以看出，筏板沉降隨試驗(yàn)荷載增加而增加，核心筒區(qū)筏板沉降最大，筏板邊樁位置沉降次之，筏板角樁位置沉降最小。不同荷載級(jí)別下各剖面位置筏板沉降測(cè)試結(jié)果如表 31 至表 33 所示。 18 第 3 章 樁筏基礎(chǔ)模型試驗(yàn)分析 根據(jù)樁筏基礎(chǔ)模型試驗(yàn)測(cè)試元件在不同荷載下所采集的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分別對(duì)天然地基筏板基礎(chǔ)和不同布樁方式樁筏基礎(chǔ)模型試驗(yàn)的筏板表面不同位置沉降、筏板外側(cè)地面地基沉降、筏板外側(cè)地面下 深度（相當(dāng)于樁端平面標(biāo)高）地基土沉降、筏板中心不同深度地基土沉降、樁頂和樁間土反力、樁身軸力及樁土荷載分擔(dān)比進(jìn)行了分析計(jì)算，得出了筏板不同剖面位置沉降、樁土反力和樁身軸力隨荷載變化的試驗(yàn)結(jié)果。與電子位移計(jì)架連結(jié)的磁鐵固定于基準(zhǔn)梁上，嚴(yán)防在試驗(yàn)過(guò)程中脫落。 電子位移計(jì)布置要求 在擬測(cè)位移點(diǎn)先用水泥砂漿水平固定測(cè)點(diǎn)玻 璃片，距筏板外緣足夠遠(yuǎn)處設(shè)置標(biāo)桿，將基準(zhǔn)梁支撐于標(biāo)桿上，一端固定，另一端為滾動(dòng)支座，消除溫度變化引起梁的撓度變化。所有鋼筋計(jì)引線端部均應(yīng)事先膠封保護(hù)，并將編號(hào)固定于線端。 鋼筋應(yīng)力計(jì)埋設(shè)要求 樁頂應(yīng)力計(jì)埋設(shè)于樁身軸線上，樁頂鋼筋計(jì)在樁 體混凝土灌注至離樁頂600mm 左右置入。成樁完畢后用塑料布覆蓋。成孔后用鐵蓋板覆蓋孔口，防止灌水和落下渣土。 16 11 11 剖面 樁4300加 載 主 梁加 載 次 梁 油 泵圖 例千斤頂油 泵 （ a）上部結(jié)構(gòu)等代框架平面及剖面圖 （ b）有框架載荷試驗(yàn)裝置 （ c） 千斤頂油路連接圖 圖 25 加載設(shè)備平面布置及油路連接示意圖 試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭谱髋c要求 模型樁施工要求 模型樁采用螺旋鉆機(jī)成孔，成孔過(guò)程中嚴(yán)格控制模型樁的孔位、孔徑、孔深的準(zhǔn)確性，并采用環(huán)形測(cè)孔器進(jìn)行檢測(cè)。 加載的模式與分級(jí)：采用慢速維持荷載法，按總荷載的 1/8 分級(jí)加載。 同一荷載區(qū)采用千斤頂并聯(lián)由油泵加載，用標(biāo)準(zhǔn)壓力表測(cè)定油壓，由千斤頂率定曲線確定每級(jí)加載的油壓值。天然地基筏板和樁筏基礎(chǔ)模型試驗(yàn)不同分區(qū)單根柱腳每級(jí)加載和卸載量值如表 24 所示。 荷載分布：按 PKPM 軟件計(jì)算出結(jié)構(gòu)原型的柱腳和核心筒底部荷載，取其值的 1/10 作為模型總荷載，∑ N=6500kN。與千斤頂和主梁接觸的次梁局部加厚、工字鋼腹板兩側(cè)加剛性肋，以防止在加載過(guò)程中次梁產(chǎn)生較大的撓曲變形或發(fā)生傾覆。 構(gòu)成模型試驗(yàn)加載反力裝置的主梁為兩條跨度為 10m，高 1550mm 、寬15 450mm 的鋼梁，單根 鋼梁自重為 100kN。考慮到樁筏基礎(chǔ)模型試驗(yàn)最大加荷將達(dá) 7000kN 左右，每根錨樁提供的抗拔極限承載力應(yīng)小于 1750kN。 32電子位移計(jì)12核心筒314 45 532電子位移計(jì)12核心筒314 45 532電子位移計(jì)12核心筒314 45 5 （ a）天然地基筏板基礎(chǔ) （ b）均勻布樁樁筏基礎(chǔ) （ c）變樁距布樁樁筏基礎(chǔ) 電子位移計(jì)2核心筒21 133 4 45 532電子位移計(jì)12核心筒314 45 5 （ d）變樁長(zhǎng)布樁樁筏基礎(chǔ) （ e）變樁徑布樁樁筏基礎(chǔ) 圖 22 不同模型試驗(yàn)電子位移計(jì)平面布置及剖面位置圖 鋼筋應(yīng)力計(jì)5702020核心筒150鋼筋應(yīng)力計(jì)樁5605701503 32112 5702020150樁560570150331122鋼筋應(yīng)力計(jì) 鋼筋應(yīng)力計(jì)核心筒 （ a） 均勻布樁