【正文】 廢氣卷 .北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 1999 .除塵工程設(shè)計(jì)手冊(cè) . 北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 2021 .工業(yè)廢氣凈化與利用 . 北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 2021 ，葉代啟 .環(huán)保設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè) — 大氣污染控制設(shè)備，北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 2021 .環(huán)保設(shè)備設(shè)計(jì)與應(yīng)用 . 北京：高等教育出版社， 2021 。當(dāng)然，在我的設(shè)計(jì)里，對(duì)車間通風(fēng)除塵系統(tǒng)設(shè)計(jì)分析還有很多不夠完善的地方；設(shè)計(jì)中對(duì)此種設(shè)計(jì)方案在具體操作時(shí)的一些具體問(wèn)題還有待解決，設(shè)計(jì)中還存在很多的不足，望老師批評(píng)指正。還有平面布置圖，對(duì)想象力也是一個(gè) 要求。 最后是制圖方面。有些公式因?yàn)閿?shù)據(jù)不足沒(méi)有能夠使用上，還有一些經(jīng)驗(yàn)參數(shù)的選取也沒(méi)有實(shí)際的經(jīng)驗(yàn)作為指導(dǎo)。而在資料上提供的除塵器也是五花八門，和一般的除塵器的外型結(jié)構(gòu)都有不同之處，還有不少的參數(shù)選擇，這就要根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)算的數(shù)據(jù)進(jìn)行選擇了。 由此可知，系統(tǒng)每年的運(yùn)行費(fèi)用為 萬(wàn)元。 運(yùn)行費(fèi)用 （ 1） 電費(fèi) 系統(tǒng)的裝機(jī)容量按 50kW 計(jì)，全年工作按工作 360 每天工作 10 小時(shí)計(jì)，電費(fèi)按工業(yè)用電 元 /千瓦時(shí)計(jì)，則全年電費(fèi)為： 5036010= 萬(wàn)元。 （ 4） 風(fēng)機(jī) 高壓風(fēng)機(jī) 926 型號(hào)型風(fēng)機(jī)市場(chǎng)報(bào)價(jià)格 1900 元，購(gòu)買一臺(tái)。本系統(tǒng)共用 4個(gè)，所以花費(fèi) 1600元。本系統(tǒng)共用 7個(gè)，所以花費(fèi) 2800 元。本系統(tǒng)總長(zhǎng) 123m，買 130m，故花費(fèi) 7800 元。 本系統(tǒng)處理量為 45453m3/h，故除塵器價(jià)格約為 萬(wàn)元。其結(jié)構(gòu)尺寸為傘蓋直徑 傘蓋距排氣筒出口距離 ，傾角： 15176。 風(fēng)帽設(shè)計(jì) 為了防止雨水的侵蝕，通常在其頭部加裝風(fēng)帽，這已成一種約定俗成的組合。由于此排氣裝置非正式煙囪，故高度 可以放低，材料也可以不用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 取 vg=16m/s。 （ 3）螺旋輸送機(jī)的功率 螺旋運(yùn)輸機(jī)軸功率 P 0 = k Q (??L ? H ) = 367 0 始終取 k=， ?0 =， 輸送機(jī)長(zhǎng)度取 L=6m。 .取 n=30r/min，則 ? =。 （ 2）螺旋輸送機(jī)轉(zhuǎn)速 n= A = D 35 ? 90r/min 參 考 《 除 塵 工 程 設(shè) 計(jì) 手 冊(cè) 》 表 58 ， 物 料 綜 合 特 性 系 數(shù) A=35 。 螺旋輸送機(jī)計(jì)算 （ 1）螺旋直徑 查表得物料填充系數(shù) ? ? ，物料綜合特性經(jīng)驗(yàn)系數(shù) K=，校正系數(shù) C=。輸排灰系統(tǒng)包括 排灰裝置、輸灰裝置和儲(chǔ)運(yùn)裝置等。 徐州工程學(xué)院課程設(shè)計(jì) 24 7 輸排灰裝置的設(shè)計(jì) 除塵器收集的粉塵需要從除塵器排出并輸送到適當(dāng)?shù)奈恢眉右詢?chǔ)存、回收、利用。 （ 5）原有除塵系統(tǒng)更換用新風(fēng)機(jī)應(yīng)考慮充分利用原有設(shè)備、適合現(xiàn)場(chǎng)安裝及安全運(yùn)行等問(wèn)題。 （ 4）在選擇通風(fēng)機(jī)時(shí)，應(yīng)盡量避免采用通風(fēng)機(jī)并聯(lián)或串聯(lián)工作。 （ 2）根據(jù)通風(fēng)機(jī)輸送氣體的性質(zhì)的不同，選擇不同用途的通風(fēng)機(jī)。 Pf—— 風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓， Pa； p—— 管網(wǎng)總壓力損失， Pa； ps—— 設(shè)備壓力損失， Pa； kp1—— 管網(wǎng)壓力損失附加 系數(shù)，取 ； kp2—— 風(fēng)機(jī)全壓負(fù)差系數(shù)，取 ； 其中取 kp1= ， kp2=， p=， ps=。 徐州工程學(xué)院課程設(shè)計(jì) 22 6 通風(fēng)機(jī)的選型 風(fēng)量 通風(fēng)機(jī)風(fēng)量由下式計(jì)算的得到： 式中 Qr— 氣體總流量， m3/s； kQ1—— 設(shè)備漏風(fēng)附加系數(shù)，取 ； kQ2—— 管網(wǎng)漏風(fēng)附加系數(shù)，取 。 旋風(fēng)除塵器對(duì) 100μm 微粒去除效率 式中 N 為微粒通過(guò)距離為旋風(fēng)除塵器直徑的倍數(shù)，取 5； Vc 為進(jìn)口風(fēng)速，取 17m/s， D 為微粒 粒徑，取 100μm， ρpart 為微粒的密度，取 2700kg/m3； Wi 為旋風(fēng)除塵器的入口寬度，取 ； 空氣的動(dòng)力粘度 μ=105kg/ms，可計(jì)算得到 達(dá)到要求的除塵效率。 旋風(fēng)除塵器對(duì) 20μm 微粒去除效率 式中 N 為微粒通過(guò)距離為旋風(fēng)除塵器直徑的倍數(shù)，取 5； Vc 為進(jìn)口風(fēng)速，取 17m/s， D 為微粒 粒徑，取 20μm， ρpart 為微粒的密度，取 2700kg/m3； Wi 為旋風(fēng)除塵器的入口寬度，取 ； 空氣的動(dòng)力粘度 μ=105kg/ms，可計(jì)算得到 達(dá)到要求的除塵效率。 旋風(fēng)除塵器對(duì) 微粒去除效率 徐州工程學(xué)院課程設(shè)計(jì) 20 式中 N 為微粒通過(guò)距離為旋風(fēng)除塵器直徑的倍數(shù)，取 5； Vc 為進(jìn)口風(fēng)速，取 17m/s， D 為微粒 粒徑，取 10μm， ρpart 為微粒的密度，取 2700kg/m3； Wi 為旋風(fēng)除塵器的入口寬度，取 ； 空氣的動(dòng)力粘度 μ=105kg/ms，可計(jì)算得到 達(dá)到要求的除塵效率。除塵器的壓強(qiáng)損失一般有幾千至幾百毫米水 柱，計(jì)算公式如下： 參考《除塵工程設(shè)計(jì)手冊(cè)》表 49 的到局部阻力系數(shù) ζ=，可得 所以除塵器局部壓強(qiáng)損失為 。 選型步驟 A 型打磨機(jī) 有 4 臺(tái) ， 每臺(tái)產(chǎn)生的 微塵氣 流量為 ， 共產(chǎn)生微塵氣 流量為 4=； B 型打磨機(jī)有 7 臺(tái)，每臺(tái)產(chǎn)生的微塵氣流量為 ，共產(chǎn)生微塵氣 流量 7=；所以在操作溫 度和壓力下 A 型打磨機(jī)和 B 型打磨機(jī)所產(chǎn)生的微塵氣 流量之和 Q=，入口風(fēng)速 v=，選用 4 個(gè) XLP/ 型旋風(fēng)除塵器并聯(lián)使用進(jìn) 行除塵，旋風(fēng)除塵 器的上筒體直徑 Φ1= ，器體全高 H= ， 入 口 管 寬 高 為 ，入口管法蘭中心高為 ，排出管直徑 Φ2=，排出口法蘭中 心距 Φ3=，排出口直徑 Φ4=，排灰口法蘭中心距離 Φ=，入口管中 心至支 架平面距離 C1=，入口管中心至器體中至支架平面距離 C2=，入口管中心至排出 管上平面距離 C3=，質(zhì)量 X 型為 ， B 型為 。防爆裝置的通常做法是在人口官道上加個(gè)安全防 爆閥門。 (6)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)的密閉要好，確保不漏風(fēng)，尤其是負(fù)壓操作，更應(yīng)該注意卸料索風(fēng)裝置的可 靠性。假如粉塵不吸收水分。 （ 4）旋風(fēng)除塵器能捕集到的最小塵粒應(yīng)等于或稍小于被處理氣體的微塵歷度。 （ 2）旋風(fēng)除塵器入口風(fēng)速要保持 1823m/s，低于 18m/s 時(shí)，其除塵效率下降；高于 23m/s 時(shí)， 除塵效率提高不明顯，但阻力損失增加， 耗電量增高很多。選擇除塵器直徑是應(yīng)盡量 小些。 表 各管段的沿程損失 管段 長(zhǎng)度 L/m 流量 Q/ （ m3/s) 管徑 D/mm 流速 V/(m/s) 比摩阻 Rm/(Pa/m) 沿程損失 Rml/Pa 1→ 2 300 16 10 28 2→ 4 400 20 3→ 4 300 16 10 7 4→ 6 550 15 5→ 6 300 16 10 7 6→ 7 600 7→ 12 600 8→ 9 300 16 10 22 9→ 10 400 20 10→ 11 550 17 11→ 12 600 12→ 16 900 17 13→ 14 175 24 14→ 15 250 15→ 16 300 12 126 16→ 20 900 17→ 18 175 24 18→ 19 250 19→ 20 300 12 126 20→ 21 900 22→ 23 900 24→ 25 900 徐州工程學(xué)院課程設(shè)計(jì) 18 5 旋風(fēng)分離器的選型 選型原則 選型原則有以下幾方面。 （ 5）旋風(fēng)除塵器的壓力損失為 （ 6） 22→ 23 管段沿程壓力損失： 水平管段長(zhǎng) ， 空氣量 ， 選擇 管 徑為 900mm， 查附錄 9 得到空氣流速為 v=， 徐州工程學(xué)院課程設(shè)計(jì) 17 符合要求，單位長(zhǎng)度沿程損失為 ，總沿程壓力損失為 。合流三通壓力損失為 所以 20 點(diǎn)處的局部壓力損失為 。 （ 3） 20 點(diǎn)處的局部壓力損失（ 45176。 （ 2） 16→ 20 管段沿程壓力損失： 水平管段長(zhǎng) ，空氣量 ，選擇管徑為 900mm，查附錄 9 得到空氣流速為 v=， 符合要求，單位長(zhǎng)度沿程損失為 ，總沿程壓力損失為 。合流三通 ） ： 分流管的管徑分別為 300mm 和 900mm，合流管的管徑為 900mm，所以 F2/F1=， F3/F1=， L3/L2=，查附錄 10 得到得到局部阻力系數(shù) ζ31=，所以 45176。 所以 13→ 16 段總沿程損失為 ++++++= ，所以 1 點(diǎn)和 13 點(diǎn)相比， 1 點(diǎn)為控制點(diǎn)，所以 1 點(diǎn)為整個(gè)通風(fēng)管網(wǎng)的控制點(diǎn)。彎頭的卻率半徑 為 ，所以 r/d=2， 查附錄 10 得到局部阻力系數(shù) ζ= ，所以 45176。彎頭的損失 ） ： 水平管段長(zhǎng) ，空氣量 ，選擇管徑為 300mm，查附錄 9 得到空氣流速為 v=， 符合要求，單位長(zhǎng)度沿程損失為 12Pa/m，總沿程壓力損失為 126Pa。合流三通壓力損失為 所以 15 點(diǎn)處的局部壓力損失為 。 （ 6） 15 點(diǎn)處的局部壓力損失（ 45176。 合流三通壓力損失為 徐州工程學(xué)院課程設(shè)計(jì) 16 所以 14 點(diǎn)處的局部壓力損失為 。 （ 4） 14 點(diǎn)處的局部壓力損失（ 45176。彎頭 壓力損失為 所以 13 點(diǎn)處的局部壓力損失為 。