【正文】 對于球墨鑄鐵連桿毛坯的熱處理視材料的牌號而定，有的是退火（對 QT4010），有的則是正火加回火（對于 QT6053），均在機械加工之前進行。 表 61 連桿機械加工工藝過程 工序號 工序內容 定位基準 加工設備 1 銑二平面 大頭外形與桿身中心面 雙面銑專用機床 2 粗磨二平面 大頭端面 M7475 型轉盤磨床 3 退磁 —— 退磁機 4 鉆、擴小頭孔 小頭端面、小頭外形面 Z535 型立鉆床 5 鏜小頭孔、倒角 小頭孔及其端面 同工序 4 6 拉小頭孔 同工序 5 L55 型立式拉床 7 粗鏜大頭孔 小頭孔及大頭外圓 鏜孔專用機床 8 車大頭外圓 大、小頭孔及其端面 C618 機床 9 打成套編號 —— —— 10 粗銑螺栓孔平面 小頭孔、大頭外圓 X63W 型臥式銑床 課程設計說明書 30 11 精銑螺栓孔平面 同工序 10 同工序 10 12 鉆、擴、鉸兩螺栓孔 同工序 10 同工序 4 13 中間檢驗 —— 平板 14 半精鏜大頭孔 小頭孔、大頭外圓 鏜孔專用機床 15 精磨二平面 大頭端面 同工序 2 16 退磁 —— 退磁機 17 精鏜大、小頭孔 小頭孔，大、小頭端面 T760 型金剛鏜床 18 中間檢驗 —— 檢驗臺 19 鉆小頭油孔 大頭孔、小頭孔及端面 臺鉆 20 去小頭孔內毛刺 —— —— 21 壓入小頭襯套 —— 油壓機 22 精鏜襯套孔 小頭孔，大、小端面 T760 金剛鏜床 23 中間檢驗 —— 車床 24 車小頭二端面及擴孔倒角 小頭孔及其端面 同工序 10 25 銑開大頭 小頭孔及大、小頭端面 —— 26 去全部毛刺 —— 臺鉆 27 鏜螺栓孔后的倒角 —— 臺鉆 28 鉆連桿體定位銷孔 螺栓孔口對面 臺鉆 29 鉆連桿蓋定位銷孔 螺栓孔口對面 —— 30 去全部毛刺 —— —— 31 清洗 —— —— 對于普通碳鋼，鍛后要正火，以改善金相組織、機械性能和消除內應力，此種正火是鍛件獲得最后組織的熱處理，而對于合金鋼鍛造毛坯，則是先退火，后粗加工，然后在精加 課程設計說明書 31 工前進行調質處理。由于該連桿大、小頭具有落差，故增加車削小頭兩端面的工序。 課程設計說明書 29 圖 61整體鍛與分開鍛連桿的纖維方向 表 61為連桿機械加工的一個全過程。 連桿的機械加工過程 連桿毛坯的鍛造工藝有兩種方案：連桿體與連桿蓋分開鍛造或者連成一整體鍛造，分開鍛金屬纖維方向是連續(xù)的（圖 41a） ,具有較高的強度，工作時不易變形，而整體鍛造的連桿（圖 41b）在隨后的切斷加工后，金屬纖維是割斷的，擔可提高材料利用率。 ⑹連桿螺栓孔軸心線的縱向平行度不底于 9級。 ⑷連桿體大小頭孔 周軸心線在軸心線公共平面上的平行度不底于 6級，在連桿橫向剖面上的平行度不底于 7級。 ⑵螺桿孔的公差帶為 H9,粗糙度為 um。39。39。CB? 2/cmN 239。39。39。d mm 39。 軸頸長度要與軸承寬度相適應，在非定位軸處，軸頸直圓柱部分要的長度要比軸承寬度適當大些，使軸頸與軸承沿軸線方向有相互常動的余地，以適應制造偏差和曲柄熱膨脹的影響。在采用懸掛電動結構時，電機轉子中心的撓度不應超過許用值，以保證電機正常工作。 。第二級切向力和綜合活塞力如表 表 綜合活塞力和切向力值 曲柄轉角α 慣性力 I 摩擦力 Rs II 級軸側氣體力 II級蓋側氣體力 綜合活塞力 PΣ 切向力 T 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 課程設計說明書 20 330 340 350 360 ⑶總切向力曲線的繪制 將第一級和第二級的切向力疊加如表 表 曲柄轉角α 切向力 T 切向力 T 總切向力 0 0 0 0 10 20 4 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 0 0 0 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 課程設計說明書 21 330 340 350 360 0 0 0 5 .壓縮機零部件設計 曲軸設計 曲軸設計基本原則 ，使配用的軸承能有勝利的負荷能力； ，以承受交變彎曲與交變扭轉的聯(lián)合作用。 按上公式計算各點切向力，然后根據(jù)疊加值繪制第一級總切向力圖。 sin( )costTP ????? cos( )cosxtRP ????? 式中： tP 代表活塞力 按曲柄轉角 ? 求得的綜合活塞力乘以因子 sin( ) / cos? ? ?? ,即得轉角時的切向力值 ,其值可按資料《活塞式壓縮機設計》表 34 取出。 ⑴動力計算基本數(shù)據(jù) 表 蓋側活塞力 級數(shù) 吸氣 排氣 Ⅰ Ⅱ 相對余隙容積 1 ??? 2 ??? 課程設計說明書 13 絕熱指數(shù) k= 由 ? ?tan 1 tan 1k v? ? ? ? ，查表選?。? tan ?? tan ? 14o?? ?? ⑵ .第一級 確定設計示功圖中的力比例尺和長度比例尺 選取 :力比例尺 ： 100N/mm 長度比例尺： 1 mm/mm 01 1 ? ? ? ⑶．第 級 確定設計示功圖中的力比例尺和長度比例尺 選取 :力比例尺 ： 100N/mm 長度比例尺： 1mm/mm 02 2 S mm? ? ? .作圖法繪制綜合活塞力圖 （ 1） 將設計示功圖展開在橫坐標為 2s 的綜合活塞力圖上，縱坐標與設計示功圖中的力的比例尺相同。 第一級吸氣壓力 1 Mpa? 排氣壓力 1 Mpa? ，查相關資料和圖表選取第一級進氣壓力損失和排氣壓力損失分別為 1 ??? 1 ??? 則實際壓力及壓力比為： 51 (1 5 ) 1 10 95sP M pa? ? ? ? ? ? 51 (1 0. 07 5 ) 3. 6 10 0. 38 7dP M pa? ? ? ? ? ? 1 ??? 第二級吸氣壓力 2 Mpa? 排氣壓力 2 Mpa? 查相關資料和圖表選取進氣壓力損失和排氣壓力損失分別為 2 ??? 2 ??? 則實際壓力及壓力比 為： 52 (1 0. 03 ) 3. 6 10 0. 34 92sP M pa? ? ? ? ? ? 52 (1 0 .0 5 5 ) 1 0 1 .5 8 3dP M p a? ? ? ? ? ? ? ? 2 ??? 具體如下表： 課程設計說明書 11 表 各級進排氣壓力和實際壓力比 級次 公稱壓力 /Mpa 壓力損失 實際壓力 /Mpa 實際壓力比 ?? sp dp s?? d?? sp? dp? Ⅰ Ⅱ ⑵活塞力的計算 首先計算蓋側和軸側活塞的工作面積見表 ；止點氣體力計算見表 表 級次 蓋側 / m2 24cAD?? 軸測 / 2m 22()4wA D d??? Ⅰ Ⅱ 表 列次 內止點 外止點 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ 1 1 1 1 1 1 6 0 1 .7w d w s cF P A P A N??? ? ? 2 2 2 2 2 d w s cF P A P A N??? ? ? 1 1 1 1 1 191 d c s wF P A P A N??? ? ? ? ? 2 2 2 2 2 374 d c s wF P A P A N??? ? ? ? ? 各級指示功率為 課程設計說明書 12 101 ( 1 ) { [ ( 1 ) ] 1 }60 1jjnnjij sj Vj sj sj j jjnN n P V n ?? ? ? ? ? ? ? ?? 1 . 1 15 1 1 1 . 1( 1 0 . 0 5 ) 0 . 7 3 9 { [ 3 . 6 ( 1 0 . 1 2 5 ) ] 1 } 1 1 . 4 66 0 1 . 1 1iN K W?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ??1 . 1 15 1 . 12 1 1 . 1( 1 0 . 0 3 ) 0 . 7 7 8 { [ 4 . 1 7 ( 1 0 . 0 8 5 ) ] 1 } 1 9 . 1 46 0 1 . 1 1iN K