【正文】 σ =N/(υAKH)=103/( 4501)=88N/mm2； 立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 σ =88N/mm2 小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2 ，滿足要求。根據(jù)前面的計(jì)算，此值最大為 F1 = ； 除此之外，根據(jù)《規(guī)程》條文說明 ，支架自重可以按模板支架高度乘以 。 不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 1）立桿荷載 根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值 N應(yīng)按下式計(jì)算： N=∑ NGK+∑ NQK 其中 NGK包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓 力最大。 3）剛度驗(yàn)算： ν = 9004/(100105105) =[v] =[900/250,10] 滿足要求。 1）荷載計(jì)算 木楞所傳集中荷載： q= =2）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 ： 將荷載近似看作均布荷載簡(jiǎn)化計(jì)算： q= =Mmax= 總 l2= = 3)撓度驗(yàn)算： ν = 0. 2510004/(1009000105) =[v] =[1000/150,10]， 滿足要求。m σ =M/W=10 6/ ( 104)=[fm]=13N/mm2，強(qiáng)度滿足要求。 3)撓度驗(yàn)算： ν = 2504/(1006000105) =[v] =250/250 = 1mm， 滿足要求。m σ =M/W=10 6/ ( 104)=[fm]=15N/mm2，強(qiáng)度滿足要求。故支架自重部分荷載可取為 F2=＝ ； 通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重： F3=[+()/2](+)=； 立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為： N =++1..4=； 2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A 立桿的截面面積，取 A = ； KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過 4m時(shí)，按《規(guī)程》 ； 計(jì)算長(zhǎng)度 l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=+2=； l0 = kμh==； 式中 ： h支架立桿的步距 ， 取 ； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取 ； μ 模板支 架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表 D－ 1， μ =； k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為： ； 故 l0取 ； λ = l0/i = 2282/ = 145； 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= ； KH=1/[1+()] = ； σ =N/(υAKH)=103/(450)=67N/mm2； 立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 σ =67N/mm2 小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2 ，滿足要求。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過支撐梁 的頂部扣件的滑移力。 不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算 1）立桿荷載計(jì)算 根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值 Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。 ν = ； 梁 底橫向支撐小橫桿的最大撓度： ν=；小于梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 [v] = 400/ 250= mm，滿足要求。 梁底橫向支撐鋼管的承載力 驗(yàn)算 P1==； P2==； R端 =（ +） /400= KN； R中 =； M=（ ） = 3）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 截面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足 : 最大剪力 Q == ； 支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： τ = 3103/(2) =0. 6N/mm2； 支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ =0. 6N/mm2 小于小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv= N/mm2,滿足要求。荷載計(jì)算如下： q== kN/m qk=26= kN/m 2）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 最大彎矩 考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 最大彎矩 M == 梁底縱向支撐小楞的承載力驗(yàn)算 支撐小楞采用方木（ 50mm70mm） ，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為： W=507070/6=40833 mm3； I=70505050/12=106 mm4； 計(jì)算簡(jiǎn)圖見下圖 1）荷載的計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。 3）撓度驗(yàn)算 面板的最大撓度計(jì)算值 : ν = 261174/(1006000486000)=； 面板的最大撓度計(jì)算值 ν = ，小于面板的最大允許撓度值 [v] = 117/ 250=，滿足要求。 （二）按 二層樓板 框架梁 350 1000 mm 為設(shè)計(jì)對(duì)象 梁底模板承載力驗(yàn)算 1）荷載計(jì)算 梁底模承受標(biāo)準(zhǔn)荷載 模板自重： x1＝ 混凝土自重： x2＝ 24＝ 鋼筋自重： x3＝ ＝ 施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x4＝ 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x5＝ 以上 3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù) ； 5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù) ，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： q=(x1+x2+x3)+(x4+x5) =(+24+)+(+)=； 荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： qk=x1+x2+x3=+24+=26kN/m2； 面板類型： 膠合面板 ；面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面 板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ； 2）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 （取 ） 按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算： 梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下： M=== 考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗(yàn)算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng) 考慮疊合效應(yīng)時(shí)，按照下式重新計(jì)算： 計(jì)算得： σ =( 14420+ 4518) / ( 450 )=186N/mm2。 La梁計(jì)算長(zhǎng)度（ m）， La= m。 lb模板支架的橫向長(zhǎng)度（ m），此處取梁兩側(cè)立桿間距 lb＝ 。 H= m。 模板支架整體側(cè)向力計(jì)算 根據(jù)《規(guī)程》 ，風(fēng)荷載引起的計(jì)算單元立桿的附加軸力 按線性分布確定，最大軸力 N1表達(dá)式為： 其中： F作用在計(jì)算單元頂部模板上的水平力（ N）。根據(jù)前面的計(jì)算，此值最大為 F1 = ； 除此之外，根據(jù)《規(guī)程》 條文說明 ，支架自重可以按模板支架高度乘以 。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。 扣件抗滑移的驗(yàn)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力 R ≤ Rc Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值（單扣件，按檢測(cè)報(bào)告降級(jí)使用） ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳 給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； R取最大支座反力，計(jì)算得到 R=； R kN,所以采用雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 。m； σ =106/103 = 60N/mm2； 梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =60N/mm2 小于梁底支撐小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2,滿足要求。 4）撓度驗(yàn)算 最大撓度考慮為靜荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和 ，計(jì)算公式如下 : ? ?40 .6 7 7 / 2 5 0100 kql lEI??? ? ? 支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 8354 /(1009000106)=； 支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于支撐小楞的最大允許撓度 [v] = 835/ 250=，滿足要求。m； 最大受彎應(yīng)力 σ = M / W = 106/40833 = ； 支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 值 fm= N/mm2，滿足要求。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。 4）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 面板承受的剪力為 Q==29=, 抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算： τ =31000/(2100018)=； 面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ =，小于 fv=，滿足要求。m； 計(jì)算簡(jiǎn)圖W=bh2/6=1000182/6=54000mm3 I= bh3/12=1000183/12=486000 mm4 σ =106/54000=； 面板計(jì)算應(yīng)力 σ ==15N/mm2， 滿足要求。m σ = M/ W=10 6/（ 10 3） = [? ]=205 N/ mm2 強(qiáng)度滿足要求 剛度驗(yàn)算： ω = Ml2/150EI=10 6 5502/（ 15010 5 10 4） =750/400= 剛度滿足要求。鋼楞間距 350 mm，再兩端分別用 M12 凈面積 76mm2對(duì)拉螺栓拉緊，正中間用 2根 M14 凈面積 105mm2對(duì)拉螺栓拉緊，鋼楞截面抵抗矩 W=10 3mm3，慣性矩 I=10 4mm4， E=10 5N/ mm2，鋼材抗拉強(qiáng)度 [? ]=205 N/ mm2，螺栓抗拉強(qiáng)度 [σ ] =170 N/ mm2。 轉(zhuǎn)換為線荷載： ql=（ + 2） 1 =q2= 1=q3= =q4== 有 600 ㎜ 600 ㎜ 柱模板的計(jì)算可知，模板強(qiáng)度、內(nèi)楞設(shè)置都能滿足要求，只需驗(yàn)算槽鋼柱箍和對(duì)拉螺栓強(qiáng)度。m σ = M/ W=10 6/（ 103） =56N/mm2 [? ]=205 N/ mm2 圖（ ）強(qiáng)度滿足要求 剛度驗(yàn)算： ω = Ml2/150EI=10 6 6502/（ 150 105 104） =650/400= 剛度滿足要求。鋼楞間距 400 mm，再兩端分別用 M12 凈面積 76mm2對(duì)拉螺栓拉緊，正中間用 1 根 M14 凈面積 105mm2對(duì)拉螺栓拉緊，鋼楞截面抵抗矩 W=10 3mm3，慣性矩 I=10 4mm4， E=10 5N/ mm2，鋼材抗拉強(qiáng)度 [? ]=205 N/ mm2，螺栓抗拉強(qiáng)度 [σ ] =170 N/ mm2。 轉(zhuǎn)換為線荷載： ql=（ + 2） 1 =q2= 1=q3= =q4= =有 600 ㎜ 600 ㎜ 柱模板的計(jì)算可知，模板強(qiáng)度、內(nèi)楞設(shè)置都