【正文】 。由于不攪拌和不加熱，污泥濃縮效果好，節(jié)省能源。由于消化產(chǎn)氣量的 80％在前 8d產(chǎn)生，其它 20％在后來10余天時間產(chǎn)生。為解決反應器的酸化問題，擬采用二相厭養(yǎng)工藝，將水解酸化和產(chǎn)甲烷二個過程分二個階段完成，二段間設吹脫硫化氫和堿度調(diào)節(jié)，改善產(chǎn)甲烷段的厭養(yǎng)環(huán)境。事實上，水解酸化反應速度快，要想維持反應器內(nèi)的 pH穩(wěn)定，需要體系的堿度在 2020mg/L以上。 6）酸堿度 水解和發(fā)酵細菌、產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸菌對 pH的適宜范圍為5～ ，而甲烷菌的范圍為 ～ 。表 8— 15列舉了部分物質的閥值范圍。 5）有毒有害物質 任何物質對甲烷菌的作用都是雙方的 — 促進生長和抑制生長。故傳統(tǒng)活性污泥法等設有初沉池的污泥較為適宜，而不設初沉池的延時曝氣工藝污泥不宜厭養(yǎng)消化處理。若 C/N過高，則氮素不夠，微生物增殖速度慢，pH低，而產(chǎn)氣速度下降；反之， C/N過高，氨鹽容易積累， pH上升，抑制消化過程。具體見 p361圖 8－ 26。 3）攪拌與混合 由于微生物與底物之間存在傳質問題，必須攪拌和充分混合，改善傳質，較少底物的濃度梯度，提高產(chǎn)氣速率和利于氣體的釋放。一般中溫消化的投配率為 5～ 8％，相應消化時間為 ～ 20d。 消化池的有效容積： V＝ Sv/S 式中： Sv為新鮮污泥中揮發(fā)性有機物重量， kg/d； S為揮發(fā)性有機物的負荷， kgBOD/。 可見有機物的降解程度是污泥齡的函數(shù)，而不是進水濃度的函數(shù)。 式中： Mr為消化池內(nèi)生物總量 。消化效果與泥齡密切相關。 消化時間：指產(chǎn)氣量達到總產(chǎn)氣量 90％的時間，一般中溫消化為 20～ 30d，高溫 10～ 15d。在高溫區(qū)（ 50～ 53℃ ），利用高溫甲烷菌進行高溫厭養(yǎng)消化，負荷 ～ ，產(chǎn)氣 3～。 1）溫度：不同的溫度對應于不同的微生物，其負荷和消化速度各異。其中 28％為氫氣轉化， 72%為乙酸轉化。其中一組把氫和 CO2轉化為甲烷和水；另一組使乙酸脫羧產(chǎn)生甲烷和 CO2。 第二階段：產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸階段，微生物為產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸菌（為專性、兼性厭養(yǎng)菌），分解產(chǎn)物為乙酸、丙酸、甲酸、乙醇、丙醇和 CO H2等。 1979年， Bryant等又在此基礎上提出了三階段理論，即水解和發(fā)酵階段、產(chǎn)酸產(chǎn)氫階段和產(chǎn)甲烷階段。對應的消化過程分成產(chǎn)酸階段和產(chǎn)甲烷階段。這些細菌分為四個類群：水解和發(fā)酵細菌、產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸細菌、同型產(chǎn)乙酸細菌、產(chǎn)甲烷細菌，其中產(chǎn)甲烷細菌又分氫營養(yǎng)型產(chǎn)甲烷細菌和乙酸產(chǎn)甲烷細菌。 其它濃縮池（自學） 氣浮式、離心濃縮和微孔濾機濃縮。 間歇式重力濃縮池 設計原理同連續(xù)式。 3） 池體結構與形式 基本構造：由中心進泥管、上清液溢流堰、排泥管、刮泥機、攪動柵組成。 2） 重力式連續(xù)流濃縮池深度設計 運行工況與池深：見 p339圖 8－ 6，池高由壓縮區(qū)高度 HS、阻滯區(qū)高度和上清液高度 HW、池底坡以及超高四個部分組成 壓縮區(qū)高度 HS計算見 p345式 8－ 36。 根據(jù) GL的定義，對二沉池與濃縮池， GLA≥Q oCo或A≥Q oCo/GL設計。與超負荷相反，二沉池長期低負荷運行時即圖 4直線 2（陰影區(qū)），其底流污泥濃度低于臨界固體濃度，污泥沉降不受影響，可直接沉到二沉池的底部形成小的污泥層，進而造成底流污泥濃度變稀，污泥濃縮效果差，二沉池的濃縮作用未能發(fā)揮出來。反之，必然加大底流速度，降低底流排泥濃度，維持較高的總固體通量（直線 3）。 從圖中可以看出，高的總固體通量與較低的污泥底流濃度對應或較高的污泥底流濃度與較低的總固體通量相對應。最低點的橫坐標 CL，為污泥的極限固體濃度。根據(jù)圖 1和圖 2可作出總固體通量與固體濃度關系曲線（圖 3）。在實際設計過程中往往選擇幾個不同的值來進行估算。 Gu是與二沉池的運行和污泥回流有關的底流固體通量，當排放剩余污泥量和回流污泥量為 Q時，二沉池因底部排泥而向下運動的速率 u＝ Q/A，而在圖中呈斜率 為 u的直線（圖 2）。其公式表達為G=Gi+Gu=ViCi+uCi=(ViCi+) 式中： Gi為污泥重力沉降產(chǎn)生的固體通量 (Kg/)； Ci為污泥濃度 (Kg/m3)； Vi污泥濃度為 Ci時的污泥重力沉降速度 (m/h)； Gu為二沉池下向流固體通量 (Kg/)； u二沉池底流濃度為 Cu時的底流速度 (m/h)； 二沉池的底流量 (m3/h),包括剩余污泥量和回流污泥量； A二沉池斷面面積 (m2)； Cu二沉池污泥的底流濃度 (Kg/m3)； 在上式中 ,Gi是與活性污泥的自身沉降性能有關的固體通量 ,它僅僅與二沉池中污泥顆粒沉降速度有關，可以通過污泥沉降實驗測出。對一個正常運行的二沉池，其固體通量應處于平衡狀態(tài)，即在其泥水界面下的任意一個泥層 dx,都有一個由運行條件和污泥性質控制的穩(wěn)定固體通量經(jīng)過并向池底傳遞。 1） 重力濃縮理論與連續(xù)式重力濃縮池的設計 a、固體通量法：在單位時間內(nèi)通過單位面積的固體重量。具體脫水方法與效果見 p338表86。 污泥中的水分分類：空隙水（ 70％）、毛細水（ 20％）、 吸附水和顆粒內(nèi)部水（ 10％）。 3）壓力輸泥管局部水損 Hj＝ ξv2/2g， ξ值見 p337表 85。由于污泥會在管道沉積，