【正文】 設計中取 h1=， h4=，計算得到 h=。 污泥在污泥斗中停留的時間： 3600VT Q? 計算得到 T = 。 ， r=， R=3m h5=tg55176。 ； r—— 污泥斗底部半徑（ m），一般采用 ； R—— 濃縮池半徑（ m）。 設計中取 t =12h，計算得到 2h =1 23600= 4m 濃縮后剩余污泥量； 1 0100100 P P?? ? 計算得到 1Q =0..00087m3/s 濃縮池污泥斗容積： 污泥斗設在濃縮池的底部，采用重力排泥 h5=tgα(R r) 式中： h5—— 污泥斗高度（ m）； α —— 污泥斗傾角 (176。 設計中取 P=99%， P0=97% 9 9 9 70 . 0 0 2 6 0 . 0 0 1 71 0 0 9 7q ?? ? ?? m3/s 濃縮池水流部分面積： vqF? 式中 : v —— 污水在濃縮池內(nèi)上升流速（ m/s），一般采用 ～； 設計中取 v= 01 7 00 06F ?? m2 濃縮池直徑： 4( )FfD ??? 4 ( 2 8 0 .0 8 7 ) 5 .9 8D ????m 計算得到 D=，設計中取為 6m。 管內(nèi)流速 1224 4 0 .0 0 2 6 0 .1 50 .1 5Qv D?? ?? ? ?? m/s 中心進泥管喇叭口與反射板之間的縫隙高度： ?11 13 dvQh ? 式中： 1v —— 污泥從中心喇叭口與反射板之間縫隙流出速度（ m/s） ,一般為 40 ～ ； 1d —— 喇叭口直徑（ m），一般采用 1d =。 設計中取 0v = m/s 。本設計采用豎流濃縮池，進入濃縮池的剩余污泥量 ，采用 2個濃縮池，則單池流量： 1Q = m3/s 中心進泥管面積： 10Qf v? ?fd 40 ? 式中： f —— 濃縮池中心進泥管面積（ m2）； 1Q —— 中心進泥管設計流量（ m3/s）； 0v —— 中心進泥管流速（ m/s），一般不大于 。二沉池排出的剩余污泥含水率高，污泥數(shù)量較大，需要進行濃縮處理；初沉污泥含水量較低，可以不采用濃縮處理。重力濃縮池可分為間歇式和連續(xù)式兩種，我們選用間歇式重力濃縮池。如圖 8 所示： 污泥含水率高，體積大，從而對污泥的處理、利用及輸送都造成困難，所以對污泥進行濃縮 。重力濃縮法是利用自然的重力沉降作用，使固體中的間隙水得以分離。 消毒接觸池池高： 21 hhH ?? 38 式中： 1h —— 消毒池超高 (m)，一般采用 ； 2h —— 有效水深（ m）。 設計中取 h2= F=750/=300m2 消毒接觸池池長： BFL?? 式中： L? —— 消毒接觸池廊道總長（ m）； B —— 消毒接觸池廊道單 寬度 (m)；設計中取為 5m。t 式中： Q—— 單池污水設計流量（ m3/s）； t—— 消毒接觸時間（ min），一般采用 30min。消毒設備的工作時間 、消毒劑代替液氯或游離氯，以減少有害物的生成。所以，目前污水消毒，一是要控制恰當?shù)耐秳┝?，二是采用其他消毒劑代替液氯或游離氯，以減少有害物的生成。 其中液氯的消毒效果可靠、投配設備中選用液氯作為消毒劑。 堰負荷 ? ? ? ?msmsLnDQ /????? ?? 符合要求，單邊進水即可。采用周邊傳動刮泥機。在每根干管上設 8對曝氣豎管，共 16 條配氣豎管。查表 20℃和 30℃時，水中飽和溶解氧值為： Cs(20)= mg/L ； Cs(30)= (1)空氣擴散器出口的絕對壓力（ Pb）： Pb＝ P+ 103H 其中： P大氣壓力 105Pa H空氣擴散裝置的安裝深度， m Pb＝ 105Pa+ 103 = 103Pa (2)空氣離開曝氣池面時，氧的百分比： 00At )E1(2179 )E1(21OA?????? 其中， EA空氣擴散裝置的氧轉(zhuǎn)移效率，一般 6％ 12％ 對于網(wǎng)狀膜中微孔空氣擴散器， EA取 12％，代入得： %)(2179 )(21O 00t ???? ??? （ 3）曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利溫度條件 30 攝氏度），即： ) Pb(CC t5S)T(sb ??? 其中， CS大氣壓力下，氧的飽和度 mg/L 得 )()4218 . 5( 55)30(sb ????????? mg/L 34 （ 4）換算為在 20 攝氏度的條件下 ，脫氧輕水的充氧量，即： 20TS B ( T ) S ( 2 0 )0 C ] 24C[RCR ???? 取值 а ＝ ， β ＝ ， C=,ρ =。 最大時需氧量 33 最大時需氧量計算方法同上，只需將污水的平均流量換為最大流量 2maxO ? 21456kg/d 求得單個反應池內(nèi)的最大需氧量 2O =21456/4=5364kg/d=最大時需氧量與平均時需氧量之比 2max2OO= 供氣量 采用 WM— 180 型網(wǎng)狀膜微孔曝氣器，每個擴散器的服務面積為 ，敷設于池底 處，淹沒深度為 ，計算溫度定為 30℃。a =， 39。b 值一般采用～ ； vX —— 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。a值一般采用 ～ 之間； Q —— 污水的平均流量（ m3/d）； rS —— 被降解的 BOD濃度（ m3/d）； 39。rvO a QS b VX?? 式中： 2O — — 混合液需氧量（ kgO2/d）； 39。目前常用的包起設備分為鼓風曝氣和機械曝氣兩大類，在 A2/O 工藝中，應用鼓風曝氣 平均需氧量 2 39。 剩余污泥量 降解 BOD 生成污泥量 rSaQW 平?1 式中： a —— 污泥產(chǎn)率系數(shù)，一般采用 ～ ，取 a =； 平Q —— 平均日污水流量（ m3/d）； rS —— 反應池去除 BOD5 濃度（ kg/m3）， r S =138－ 20=118mg/L= 1W = 120210 =8496kg/d 內(nèi)源呼吸分解污泥 vbVXW ?2 式中： b —— 污泥自身氧化系數(shù)（ d1），一般采用 ～ ，取 b = kg/d W2= 40000 2=4000 kg/d 不可生物降解和惰性懸浮物兩（ NVSS）。 回流污泥管 單組反應池回流污泥管設計流量 smQRQ R /1 2 1 31 ????? 設管道流速 v = 31 管徑 d= ?? 取回流污泥管管徑 DN=400mm 的回流管道分別進入首端兩側(cè)的厭氧段。 設計中取 N =4 30 1A = m? 每 組曝氣池共設 5 廊道，第 1 廊道為厭氧段，第 2 廊道為缺氧段，后 3 個廊道為好氧段，每廊道寬取 ，則每廊道長 bnAL 1? 式中： b —— 每廊道寬度（ m）； n —— 廊道數(shù)。 設計中取 Q= 120210m3/d V =1202108/24= 40000 m3 平面尺寸： 曝氣池總面積 hVA? 式中： A —— 曝氣池總面積（ m2）； h —— 曝氣池有效水深（ m）。 設計中取 R=， r= X=? ? 101 100????=2770 mg/L 曝氣池內(nèi)活性污泥濃度 X一般采用 2021～ 4000mg/L。 120 6 ???rX mg/L ： rv XRRX ???? 1 式中： R —— 污泥回流比； rX? —— 回流污泥濃度（ mg/L）， rX ? =f Xr=12021=9000mg/L 。 設計中取 VX =3000， 0S =184 mg/L， eS =20 mg/L ? ? hdt 2 0 0 08 ???????? A2/O 工藝的水力停留時間 t一般采用 6～ 8h，設計中取 t=7h。 設計中取 c? =8d， Y=， dK = SN = （ kgBOD5/kgMLSS 按照污水處理程度一級出水水質(zhì) BOD5 濃度 =184 =138mg/L ss= 155=(假定一級處理對 BOD5的去除率為 25%,對 SS的去除率為 50% ) 曝氣池的計算與各部位尺寸的確定 BOD 污泥負荷率確定 根據(jù)勞一麥式方程： dSc KYN ???1 式中： c? —— 污泥齡（ d） ,一般采用 5～ 10d； Y —— 污泥產(chǎn)率系數(shù) [kgVSS/（ kgBOD5） ]，一般采用 ～ ； SN —— BOD5 污泥負荷率 [kgBOD5/（ kgMLSS 則缺氧池面積： A=V/h=池寬取 50m，則池長 L=A/B=考慮 的超高，故池總高為 H=h+=+=。 設計中取 a=， h4 =， a1= 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水m3 (10)污泥斗以上梯行部分污泥容積： 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水=（ 27＋ 3－ ） = 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水=27＋ ＋ = 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水= 26 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 m3 (11)污泥斗和梯形部分污泥容積 : 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 + 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 = + = m3 (12)沉淀池總高度： 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 式中： 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 —— 沉淀池超高（ m），一般采用 ～ ； 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水—— 緩沖層高度（ m），一般采用 ； 圖6 輻流式沉淀池進水 排泥出水 —— 污泥部分高度（ m），一般采用污泥斗高度與池底坡底 i=1‰的高度之和。 設計中取每次排泥間隔時間 T=1d，污泥含水率 P0=97%，沉淀池的沉淀效率 η=50% ，出水懸浮物濃度 C2=[100%－ 50%]C1=C1 V= ? ??