【正文】 我們要在學習當中不斷的摸索前進，勇于實踐，這樣才能了解更多，學習更多 。 不過，本設計中對一些數(shù)值的選取均采用的是經(jīng)驗值或參考值，這就使計算結果不夠精確，另外有些計算是為了方便計算或受實際情況的限制不能進行考察，忽略或省略了某些因素，這些對設計的結果都產(chǎn)生一定的影響。還有塔板負荷性能圖的繪制就需要利用 excel。通過這次設計，是我學到了很多，如何去學會找資料計算一些自己根本無從下手的東，如：用圖解法求理論塔板數(shù)、浮閥數(shù)的求取等等。 通過一段時間的努力，終于設計出了一套 篩板塔設備。 塔總體高度 ? ? 21BDPPFFTPF 1 HHHHHnHnHnnnH ?????????? 式中： H— 塔高 m； n— 實際塔板數(shù)； nF— 進料板數(shù)； HF— 進料板處板間距， m； nP— 手孔數(shù)； HP— 設手孔處板間距， m； HD— 塔頂空間， m； HB— 塔底空間， m； H1— 封頭高度， m； H2— 裙座高度， m。 十 .塔總體高度的設計 塔的頂部空間高度 塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為 600mm，塔頂部空間高度為 1200mm。選取裙座壁厚為 30 16mm。本設計采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大、重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點。 除沫器 當空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下 ，設置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設備的正常操作。 封頭 封頭分為橢圓形封頭、碟形封頭等幾種，本設計采用橢圓形封頭，由公稱 直徑D=1200mm， 查得曲面高度 mmh 1751 ? ， 直邊高度 mmh 400 ? ， 內(nèi)表面積?封F ， 容積 ?封V 。管徑計算如下： 取 /Fu m s? 3F / m?? sV S /m00 37 ???? ?? mmmD 001 ????? 查標準系列選取 ?? 28 回流 管 采用直流回流管 取 /Ru m s? 3D / m?? sL S / 37 ???? ?? 39 m 00 ?????R 查標準系列選取 ?? 塔底出料管 取 /wu m s? ， 3/ g mW ?? sL S / 3739。由圖可得： smVsmVss / /3m in,3m ax,?? 故操作彈性為： in,m ax. ??ssVV 八 .篩板塔設計計算結果 序號 項目 數(shù)值 精餾段 提餾段 1 平均溫度ct om, 2 平均壓力kPapm, 3 氣相流量smVS /, 3 26 4 液相流量smLS /, 3 5 實際塔板數(shù) 22 6 有效段高度mZ, 7 塔徑 ， m 8 板間距 ， m 9 溢流形式 單溢流 10 降液管形式 弓形 11 堰長 12 堰高 13 板上液層高度 ， m 14 堰上液層高度 ， m 15 降液管底隙高度 ,m 16 安定區(qū)高度 ,m 17 邊緣區(qū)高度 ,m 18 開孔區(qū)面積 ,cm2 19 篩孔直徑 ,m 20 篩孔數(shù)目 4096 21 孔中心距 ,m 22 開孔率 ,% % 23 空塔氣速 m/s 24 篩孔氣速 m/s 27 25 穩(wěn)定系數(shù) 26 每層塔板壓降 ,kPa 27 負荷上限 液泛控制 28 負荷下限 液泛控制 29 液沫夾帶 ? ?氣液 kg/, kgev 30 液 相負荷上限 ,m3 /s 31 液 相負荷下限 ,ms/3 32 操作彈性 九 .塔附件的設計 接管 進料管 進料管的結構類型很多，有直管進料管、彎管進料管、 T 型進料管。計算如表所示： LS/m3?s1 VS/m3?s1 LS/m3?s1 VS/m3?s1 根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如下： 提餾段負荷性能圖0120 Ls,m3/sVs,m3/s漏液線液沫夾帶線液相負荷下限線液相負荷上限線液泛線提餾段操作線線性 ( 液沫夾帶線)線性 ( 提餾段操作線) 在負荷性能圖上，作出操作點 A，連接 OA，即作出操作線。39。39。39。39。39。39。39。39。2039。339。由圖可得： smVsmVss / /3m in,3m ax,?? 故操作彈性為 ： in,m a x. ??ssVV 提餾段： 3239。計算如表所示： LS/m3?s1 VS/m3?s1 LS/m3?s1 VS/m3?s1 24 根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如下： 精餾段負荷性能圖012 Ls,m3/sVs,/m3/s漏液線液沫夾帶線液相負荷上限線液相負荷下限線液泛線精餾段操作線系列7線性 ( 精餾段操作線)線性 ( 漏液線) 在負荷性能圖上，作出操作點 A，連接 OA，即作出操作線。239。239。39。 LVSSS cAaLdLcbVa ?????? 精餾段： 32339。39。3239。 精餾段 和提餾段 ： 則 ： 32WOW???????? l LEh S 取 ?E ，則 ： 1323m i n sm00 06 ?????????? ??SL 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線 3 23 液相負荷 上 限 線 以 s4?? 作為液體在降液管中停留的時間 ： 精餾段和提餾段： 4STF ?? LHA? 13TFm a x ?????? HAL S 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限線 4。39。3639。9 4 0 9 4 9 ?????? 4 0 9 5 3 3239。39。 9 sf Lh ?? ssfTLLhH39。 7 7 9 6 0 011 0 0 SsOW LLh ???????????? 3239。 ?Wh 323239。39。39。39。39。39。 639。 39。 ?Ve 為限，求 VsLs關系： 39。 SS LV ??? 在操作范圍內(nèi)，任取若干 LS值，算出相應的 VS值。 /}])(1000 [{ ???????? 得： min,39。039。39。39。 )(1000 , ,WhOWOWWLS lLEhhhhAVu ???? 得：VLW hwS hlLEhAcV 39。m i n,39。39。39。 /) 0 5 ( ?????? 3/239。39。39。 七 . 塔板負荷性能圖 漏液線 精餾段： 由 VLL hhcu ??? /)( 0m in,0 ??? 3/20m i n,m i n,0 )(1000 , ,WhOWOWWLS lLEhhhhAVu ???? 得 ：VLW hwS hlLEhAcV ??? /}])(1000 [{ 3/200m i n, ????? 得： min,SV ????? }])(11000 [{ 3/2 ??????? SL 整理得 ： 3/2m in, SS LV ??? 在操作范圍內(nèi)，任取若干 LS值，算出相應的 VS值。d39。 ??????? 20 可見 ? ?W39。P39。 ???? 所以 mhhhH 0 9 5 3 5 7 7 39。39。39。39。39。0d ???? 所以 mhhhH 1 1 0 9 5 3 7 3 ??????? 可見 ? ?WTd hHH ??? ，故在本設計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象 。39。 /) 0 5 ( ?????? m / )( ?????? 實際孔速 m in,00 m /s9 0 uu ?? 穩(wěn)定系數(shù) K 為 in,039。39。39。 ? ，所以液沫夾帶量符合要求。???????? ????????????? ???? ???? 所以液沫夾帶量符合要求。39。39。39。639。39。 氣液 kgkgeV / ? ，所以液沫夾帶量符合要求。 ??????? ? 其體通過每層塔板的壓降為 k p apaghP Lpp 0 9 10 7 7 ??????? ? （設計允許值） 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。39。 ??? ???? ?gdh L L? ?? 氣體通過每層塔板的液柱高度 mhhhh lcp 39。 39。39。39。 / mskgFo 查圖可知： 39。39。 ???? ?