【正文】 [6]《化工原理 上冊》，大連理工大學編， 高等教育出版社，2002；[9]《化工設備機械基礎》，第二版，趙軍 段有成等編，化學工業(yè)出版社；[10]《化工原理》，第三版，陳敏恒 方圖南等編，化學工業(yè)出版社； [11]《化工熱力學》，第二版，陳鐘秀，顧飛燕等編，化學工業(yè)出版社。[5]《化工工藝設計手冊 上冊》，第1版，國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設計院編，化學工業(yè)出版社，北京，1986。[2]《化學工程手冊 第十三篇 氣液傳質(zhì)設備》，第1版，《化學工程手冊》編輯委員會，化學工業(yè)出版社，北京，1981. [3]《化工原理課程設計》，柴誠敬 李阿娜等編, 天津大學化工原理教研室， 天津科學技術出版社，天津,1994。本塔設計取 則 =(m) =（N1）*=24*=其中：為實際塔板數(shù)；為板間距。 塔底空間是指塔內(nèi)最下層塔板到塔底間距。(1)釜液泵的選型 釜液流量:從流程圖看不出所需揚程，設輸送對揚程的要求不高.查表選取冷卻泵 ,如下表所示：型號轉速()流量揚程效率(%) 功率/kW軸功率電機功率 IS5032160145035%(2) 餾出液冷卻水泵的選型 餾出液冷卻水流量為： W=從流程圖看不出所需揚程，設輸送對揚程的要求不高. 查表選取冷卻泵 ,如下表所示：型號轉速()流量揚程效率(%) 功率/kW軸功率電機功率 IS5032160145049%第五章 塔高的設計計算塔高H主要由下列部分組成:塔頂空間，塔底空間,有效塔高,加料板空間高度及群座高度即: =++++塔頂空間是指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)木嚯x。因此本設計選用離心泵輸送各液體。則在平均溫度30℃下： KJ/Kmol℃)。平均溫度差為由tw=110℃查甲苯密度又氣體流量=加熱劑用量熱負荷為 根據(jù)化工原理上表68可知，K=(340~ 910)W / (m 2所以選擇固定管換熱器，其規(guī)格如下： 表12 塔頂冷凝器規(guī)格 公稱直徑（mm）公稱面積（m2）管長（m）管程數(shù)管數(shù)2738232 利用水蒸汽作為熱源，根據(jù)換熱器流體流經(jīng)管程或殼程的選擇原則，水蒸汽走殼程，便于排出，甲苯走管程。℃)，在這里，選擇K=560W / (m2因此，因此因此，取=。設水的進口溫度為t1=25℃，出口溫度為t2=40℃?！?。因此根據(jù)相關公式可以求得換熱時的熱負荷，即= kg/h= kJ/s因此，冷卻劑水的流量為 ((kg. ℃)= kg/s 根據(jù)化工原理上表68可知，K=(340~ 910)W / (m 2塔頂近似為純苯，t= 因此， 因此，則平均溫度差為 塔頂近似為純苯，因此，t=tD=℃根據(jù)附錄基礎數(shù)據(jù)可以利用插值法求得， =。． 輔助設備的選型 利用水作為冷源，根據(jù)換熱器流體流經(jīng)管程或殼程的選擇原則，選擇物料走管程，水走殼程，這是因為苯是有毒物質(zhì)，且溫度較高。）列管換熱器具有結構較簡單，加工制造比較容易，結構堅固，性能可靠，適應面廣等優(yōu)點，被廣泛應用與化工生產(chǎn)中，特別是列管式換熱器在現(xiàn)階段的化工生產(chǎn)中應用最為廣泛，而且設計數(shù)據(jù)和資料較為完善，技術上比較成熟。但是由于直接蒸汽的加入對釜液有一定的稀釋作用，導致釜液濃度降低，所以在此設計中采用間接蒸氣加熱方式。（氣相負荷下限線）由 h=h+h=+ u=代入下式求漏液點氣速式： u= =將=：= 據(jù)上式，取若干個值計算相應值,見表28，作漏液線(參見圖22) 取平頂堰堰上液層高度=6，作為液相負荷下限條件，低于此下限,則不能保證板上液流分布均勻，則h=（） =（）整理得： 在圖上處作垂線即為液相下限線 P點為操作點，其坐標為： ，OP為操作線，OP與液泛線的交點對應氣相負荷為,與漏夜線的交點對應氣相負荷為可知：提餾段的操作彈性=第四章 精餾塔的附屬設備及選型． 輔助設備蒸餾大多采用間接蒸汽加熱，設置再沸器。(1) =（）（）=（） =（）==（h+h）= 故=++ =++ (2)=（）=（）= 則： ++ +++ 整理得：= 任取幾個值(218)式計算值，見表27，作出液泛線（3）(參見22圖)表27取液體在降液管中停留時間為4秒。根據(jù)以上各項流體力學驗算，可認為設計的塔徑及各工藝尺寸合適。液體在降液管內(nèi)停留時間的校核 =降液管內(nèi)的停留時間 τ=s〉3s不會產(chǎn)生嚴重的氣泡夾帶。 溢流液泛條件的校核溢流管中的當量清液高度可由式 計算液體沿篩板流動時,阻 力損失很小,其液面落差可忽略不計,即 。+=p液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且本設計的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。230。231。248。180。232。246。 hL=hW+hOW=+=修正后hL對un影響不大,顧塔徑計算不用修正.(2) 降液管寬度Wd與降液管面積Af 由/D=(下)圖1040得: =1=（3）降液管底隙高度hO因物系較清潔,不會有臟物堵塞降液管底隙,取液體通過降液管底隙速度 = h0=/(lw*)=(*)= 太大， 取ho=（4）塔板布置 取安定區(qū)寬度= ，取邊緣區(qū)寬度= )(468.046.0271.0sin46.0180271.046.0271.0221222m=247。因為弓形降液管具有較大容積，又能充分利用塔面積，且單溢流液體流徑長，塔板效率高，結構簡單。++180。235。則 LS