【正文】 最后，我還要感謝我的指導(dǎo)老師對(duì)我們的教導(dǎo)與幫助，感謝同學(xué)們的相互支持，與他們一起對(duì)一些問題的探討和交流讓我開拓了思路，也讓我在課程設(shè)計(jì)時(shí)多了些輕松、愉快。 在完成報(bào)告和預(yù)習(xí)的過程中我們需要查閱大量的資料，我們?cè)谟龅搅撕芏嘈碌闹R(shí)的時(shí)候，通過學(xué)校圖書館和網(wǎng)絡(luò)資源進(jìn)行查閱相關(guān)資料，并針對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)要進(jìn)行分析和整理成自己的有用的東西。本塔設(shè)計(jì)每 7 塊板設(shè)一個(gè)人孔，共兩個(gè)，即 )(2個(gè)?pn （ 4） 塔高 ? ? BDPPFFTPF HHHnHnHnnnH ???????? 1 = 學(xué)習(xí)心得 通過本次課程設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，讓我對(duì)自己的專業(yè)有了更加感性和理性的認(rèn)識(shí)，我們了解了工程設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容，掌握了化工設(shè)計(jì)的主要程序和方法，增強(qiáng)了分析和解決工程實(shí)際問題的能力。本塔取 )m(?BH （ 3） 人孔 一般每隔 6~8 層塔板設(shè)一人孔。 ①塔底駐液空間依貯存液量停留 3~5min 或更長(zhǎng)時(shí)間（易結(jié)焦物料可縮短停留時(shí)間）而定。為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，此段遠(yuǎn)高于板間距（甚至高出一倍以上），本塔塔頂空間取 )m(?DH （ 2） 塔底空間 塔底空間指塔內(nèi)最下層塔底間距。除一般塔板按設(shè)計(jì)板間距安裝外，其他處根據(jù)需要決定其間距。本設(shè)計(jì) 采用直管進(jìn)料管。max m3/s 氣相最小負(fù)荷 VS ⑷ 液相負(fù)荷上限線 以 θ＝ 4s 作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限， θ＝ AfHT/Ls 故， Ls,min = 據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線。 塔板負(fù)荷性能圖 ⑴ 漏液線 5 . 1 91 . 1 907 . 5 28 . 11 0 ? ? ? ? OW U U K 0745 . 0 0327 . 0 0396 . 0 0022 . 0 ? ? ? ? p h ? ? ? ? p p g e h p l p p 700 6 . 579 8 . 9 91 . 793. 0745 . 0 ? ? ? ? ? ? ? 13 0m in,AVu sow ? 代入 ? ? VLLow hhCU ?????? 0 5 0 整理得： 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè) Ls 值，以上式計(jì)算 Vs 值，計(jì)算結(jié)果列表如下表 Ls /(m3/s) Vs /(m3/s) 由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線 ⑵ 霧沫夾帶線 霧沫夾帶量： ???????? ????fTav hH ue ?sSfT sa VDVAA Vu 2 ???? ? SwSwowwf Ll LEhhh 32323 ][) ??????????????? ?（ 取 氣）液 kgkgev /(? 代入 ???????? ????fTav hH ue ? ， 整理得： Vs = – 3 2 614 . 0 0202 . 0 s ow w L L h h h ? ? ? ? 3 2 min , 114 . 0 013 . 0 999 . 2 s s L V ? ? ? 14 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè) Ls 值，以上式計(jì)算 Vs 值，計(jì)算結(jié) 果列表如下表 Ls /(m3/s) Vs /(m3/s) 由上表數(shù)據(jù)即可作出霧沫夾帶線 ⑶ 液相負(fù)荷下限線 對(duì)于平直堰，取堰上液層高度 hOW＝ 標(biāo)準(zhǔn)。 ⑸ 液泛 為防止降液管液泛的發(fā)生，應(yīng)使降液管中清液層高度? ?wTd hHH ??? dlpd hhhH ??? =++2 = 取 ?? ，則 Φ(HT+hw)= (+) = 故， ? ?wTd hHH ??? ，在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生液乏。 ⑶ 霧沫夾帶量 ???? )(10* LT aLv hH ue ? 故，在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量霧沫夾帶。 ⑵ 精餾塔的有效高度計(jì)算 Z1 = (N1 1)HT = (8 1) = (m) 提餾段有效高度為： Z2 = (N2 1)HT = (m) 在進(jìn)料板上開一人孔， 其高度為 ，其有效高度為： Z = + + = (m) ⑶ 溢流裝置 采用單溢流、弓形降液管、平形受液盤及平形溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰，) / ( 219 . 1 94 . 2 94 . 2 91 . 793 0743 . 0 max s m C V V L ? ? ? ? ? ? ? ? ? ) ( 752 . 0 853 . 0 14 . 3 379 . 0 4 4 ) / ( 853 . 0 219 . 1 7 . 0 7 . 0 max m V D s m S ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? 10 各項(xiàng)計(jì)算如下。依最小回流比計(jì)算式： Rmin = ( xD yq ) / ( yq xq ) 代入數(shù)據(jù)得： Rmin= , R = 2Rmin= ⑸ 全塔效率 ET 根據(jù)塔頂、塔底液相組成查上圖 txy，求得塔平均 溫度為 ℃，該溫度下進(jìn)料液相平均黏度為： μm = +（ ） μB = mPa˙ s 故 ET = – = = 52％ ⑹ 實(shí)際塔板數(shù) 精餾段： N1 =4/ ≈8 層 提餾段 ： N2 =7/ ≈14層 ⑺ 精餾塔的氣、液相負(fù)荷 L = RD = = kmol/h V = (R+1)D = = kmol/h L’ = RD + qF = kmol/h V’ = (R+1)D – (1q)F = kmol/h (8) 精餾操作方程： 4 7 1 ??? nn xy 提溜段方程： ??? mm xy 、 精餾段工藝條件及有關(guān)物性的計(jì)算 ⑴ 操作壓力的計(jì)算 塔頂操作壓力： PD = + 4 = kpa 每層塔板壓降： ΔP = kpa 進(jìn)料板的壓力： PF = + 8 = kpa 精餾段平均操作壓力： Pm =（ + ） / 2 = kpa ⑵ 操作