【正文】 綜上所述： 表 22 布站方式 —— 熱站數(shù) 泵站數(shù) 。 第 2章 工藝計算書 27 水力計算 （ 1） 5?N 時按平均布站反算出站溫度 88544 021 ??? RR LL km 已知： 33?ZT ℃ a= 610?? ?b ℃ ? ? ? ? RaLZR ebTTbTT ????? 00? ? ? ? ? 36 ??????? ??? ?eT R ℃ 則 ?????pjT℃ 6 0 4 8 9 1 4 1 1 3 1 1 3 ????? ??? cp ? ? 8 5 )0 .0 0 1 3 1 51 .8 2 5(885 ??????pj? kg/m3 hmsmGQ pj /???? ? smpj / 263 ?? ????? 00 964 )(19 ?????? ?i ???a a x ??? ???? ?? wDkgi Gb ℃ 1ln1 600 ??? ??????? ??? ?bTT bTTaL ZRR km ??? RR LLN 取整 5?RN 885440 ??RL km ? ? ? ? 36 ???????? ??? ?eT R ℃ 故取 ?RT ℃ 同理 ??????pjT℃ 第 2章 工藝計算書 28 3/ mkgpj ?? hmsmQ /??? smpj / 26???? 00 965 )(19 ?????? ?i (2)泵站數(shù)確定 由以上判斷在最大輸量下可選擇 200D65? 10 泵，三臺并聯(lián)，一臺備用。 最大輸量下的工況計算 熱力計算 （ 1） 確定 i， a， b 值： 由公式（ 113）、（ 114）同理得： )( a x ????? ?i 63m a x 42 ????? ???? CG Dka w? 96 a x ??? ???? ?? wDK igGb ℃ （ 2） 翻越點判斷： 根據(jù)管道縱斷面圖知：（ 367km,50m）可能存在翻越點 mZZiLHmZZiLHQZffQZ 2 3 5 5 91850103 6 70 0 9 6 1 2 2 81818104 4 00 0 9 6 1 33111 ?????????????????? ? HHf ?1 ?在最大輸量下也不存在翻越點。 水力計算 （ 1） 8?N 時按平均布站反算出站溫度 55844 021 ??? RR LL km 設(shè) 33?ZT ℃ ?b ℃ 第 2章 工藝計算書 25 ? ? ? ? RaL0Z0R ebTTbTT ?????? ? ? ? ? 7 7 35 1055102 1 ??????? ??? ?eT R ℃ 則 ?????pjT℃ 1 4 1 1 3 1 1 3 ????? ?? pj? cp ? ? 0 8 7 8 5 )0 .0 0 1 3 1 51 .8 2 5(8 8 5 ??????pj? kg/m3 smQ pj / 3?? 63 ?? ????pj? m2 /s 00 518 )(13 ?????? ?i ???a ??? ??? ?b ℃ 1ln1 500 ??? ??????? ??? ?bTT bTTaL ZRR km ??? RR LLN 取整 8?RN 558440 ??RL km ? ? ? ? 8 8 35 1055102 ???????? ??? ?eT R ℃ 取 ?RT ℃ 同理 ??????pjT℃ 3/0 8 7 0 mkgpj ?? hmsmQ /??? (2)泵站數(shù)確定 由以上判斷在最小輸量下可選擇 200D65? 10 泵，兩臺并聯(lián)，一臺備用。 溫升wDKGigb ?? （ 114） 第 2章 工藝計算書 24 其中水力坡降mmmdQi???52 ?? （ 113） ?水力光滑區(qū) ? ?? ?m 根據(jù)式（ 113） (114)得 )( ????? ?i 53m i n 42 ????? ???? CG Dka w? ?b in ??? ??? ??wDKigG ℃ （ 2） 翻越點判斷 根據(jù)管道縱斷面圖知：（ 367km,50m）可能存在翻越點 mZZiLHmZZiLHQZffQZ 3 1 9 2 11850103 6 70 0 5 1 4 2 6 51818104 4 00 0 5 1 4 33111 ?????????????????? ? HHf ?1 ?最小輸量下不存在翻越點?！妫? 最小輸量下的工況計算 熱力計算 （ 1） 考慮油流摩擦而引起的溫升 b 當油流在管道中流動時，與管壁不可避免的存在摩擦，而卻隨著粘度的增大，其摩擦也就越嚴重。 因為各種流量下的流態(tài)均 處于水力光滑區(qū)，油流對管壁的傳熱可以忽略 則 a 1=0； 鋼管壁導熱熱阻很小，也可忽略。℃ )； 2? — 管外壁至土壤的放熱系數(shù)， W/(m2 對于無保溫層的大直徑管道，忽略其內(nèi)外徑差值，則其總傳熱系數(shù) K 為： ?????? ??? ?21111???? iiK （ 24） 式 中： 1? — 油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)， W/(m2 第 2章 工藝計算書 23 則wtwtDhD 4ln22?? ? 5 0 5 4 2 0 2 0 ????? W/（ m2 ?與土壤接觸的管外徑 ：4 2 0 0 6 ?????? Lw DD ? m； ? ???wtDh ? 2? 可按下式確定：???????wtwtDhD 4ln22?? 式 中 t? — 土壤的導熱系數(shù)，由于本設(shè)計中土壤為含水 15%的亞粘土 ； ?t? W/(m2 ℃ )。 根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》 推薦值： e= ???? ? 第 2章 工藝計算書 22 78 ??? ? ? 36m i nm i n ????? ??? ?pjdQ ?? 36m a xm a x ????? ??? ?pjdQ ?? ? 3000＜ Remin ＜ Remax ＜ Re ?在 最大最小輸量下管道內(nèi)油品的流態(tài)均處于 水力光滑區(qū)。 （ 2） 反算經(jīng)濟流速 由式（ 3— 1）可得24dQv ?? smdQv / 22m a x1 ????? ?? smdQv / 22m i n2 ????? ?? 1v , 2v 都在 ，故確定經(jīng)濟管徑為 ?? mm 管材 選取 計算最大承壓： 由 δ =??KPD2 （ 22） 式中： K計算系數(shù) ， K＝ ； φ 焊縫系數(shù) ， φ ＝ 。 第 2章 工藝計算書 19 第 2 章 工藝設(shè)計計算書 基礎(chǔ)計算 溫度計算 根據(jù)凝點和輸送要求，及管線的實際情況和經(jīng)驗等因素，設(shè)定進出站油溫分別如下： TZ=33℃ TR=65℃ 由式（ 11） 33326531 ????pjT =45℃ 密度計算 根據(jù) 20℃時的油品密度式換算成溫度下的密度 由式（ 12） 6 6 1 2 2 0 1 3 1 ????? kg/(m3 （ 3）末站 接受來油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。 輸油站工藝流程： （ 1）首站 接受來油、計量、站內(nèi)循環(huán)或倒罐， 正輸、向來油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。該系統(tǒng)決定了油品在站內(nèi)可能流動的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔的任務。本設(shè)計采用 L245 鋼。 第 1章 工藝說明書 17 閥門 選用規(guī)格： （ 1） 閥門的公稱直徑應與管線的公稱直徑相同 ； （ 2） 閥門的公稱壓力應大于閥門安裝處的壓力。 所以，首末站均選用 3 個 20210 立方米的浮頂罐。 容積由下式確定： V=??350GK (120) 式中 V— 輸油首站、輸入站、分輸站、末站原油儲罐總?cè)萘浚?m3 ） ； G— 輸油首站、輸入站、分輸站、末站原油年總運轉(zhuǎn)量（ m3 ） ； k— 原油儲備 天數(shù) ，（ d） ,首站 3d，末站 4d； ? — 儲油溫度下的原油密度（ t/m3 ） ； ?— 油罐裝量系數(shù)，宜取 。 首末站罐容的選擇 首、末站的油罐分別用來調(diào)節(jié)來油、收油（轉(zhuǎn)運）單位