【正文】 力越站校核 當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，可以進(jìn)行的熱力越站。 反輸量的確定 為了防止浪費(fèi)，反輸量應(yīng)該越小越好，但相應(yīng)地增加了加熱爐的熱負(fù)荷，在設(shè)計(jì)中，根據(jù)實(shí)際情況的最小輸量為反輸輸量。 反輸?shù)倪M(jìn)出站壓力校核 如下表 17： 第 1章 工藝說(shuō)明書(shū) 14 表 17 反輸量時(shí)各站進(jìn)出站壓力 —— 末站 8 7 6 5 4 3 2 首站 進(jìn)P m 50 —— —— —— —— 40 出P m —— —— 653 —— 636 —— —— 經(jīng)計(jì)算各站進(jìn)站壓力均滿(mǎn)足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過(guò)最大承壓，校核合格。可供選擇的輸油泵類(lèi)型有離心泵和往復(fù)泵；原動(dòng)機(jī)主要有電動(dòng)機(jī)，其次是柴油機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)。一般情況下，每座泵站可選用 3~4 臺(tái)泵，其中一臺(tái)備用 ； 2）便于維修和管理，盡量選取同系列泵； 3）滿(mǎn)足防爆、防腐或露天安裝使用地要求； 4）為保證工作穩(wěn)定，持續(xù)性好，滿(mǎn)足密閉輸送要求，選用大排量的離心泵，配 用效率高的電動(dòng)機(jī)為原動(dòng)機(jī) ； 5）效率高、價(jià)格低，能充分利用現(xiàn)有資源。 故所選輸油主泵為： SJA6 8P 18 第 1章 工藝說(shuō)明書(shū) 15 ② 輸油主泵 選泵原則： 1） 滿(mǎn)足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作； 2）充分利用管線承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價(jià)。 ③ 反輸泵：管道在以下兩種情況下需要反輸： 1）輸量不足，需要正反輸交替來(lái)活動(dòng)管道以防止凝管 ； 2）出現(xiàn)事故工況時(shí)進(jìn)行反輸，如末站著火。 經(jīng)計(jì)算滿(mǎn)足要求。 選爐原則： 1）應(yīng)滿(mǎn)足加熱站的熱負(fù)荷要求，爐效高； 2）為便于檢修，各站宜選用兩臺(tái)以上加熱爐 ； 3）每個(gè)加熱站不得小于 2 臺(tái)加熱爐，加熱爐型號(hào)差異不宜過(guò)多。 第 1章 工藝說(shuō)明書(shū) 16 提供的加熱爐型號(hào)如下： 800kW， 1000kW， 1250kW， 1600kW， 2021kW， 2500kW， 3150kW，4000kW， 5000kW。由實(shí)際輸量的要求，首、末站各設(shè) 20210m3 的油罐 3 座。 又根據(jù)規(guī)范要求，輸油站原油儲(chǔ)罐應(yīng)采用金屬罐，并且如果單罐容積大于或等于 5000 立方米，宜于選用浮頂罐，反之用拱頂罐。 閥門(mén)選取 根據(jù)規(guī)范及各種 閥門(mén)的用途，站內(nèi)選用的閥門(mén)類(lèi)型如下： （ 1） 油罐上的閥門(mén)用手動(dòng)閘閥 ； （ 2） 泵入口用手動(dòng)閘閥 ； （ 3） 串聯(lián)泵出口用閘閥 ； （ 4） 出站處設(shè)調(diào)節(jié)閥閥組 ； （ 5） 為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設(shè)高壓泄壓閥 ； （ 6） 熱泵站設(shè)低壓泄壓閥 ； （ 7） 清管器收發(fā)球筒與站間管線連接用球閥 。 管材選?。? 輸油管道所采用的鋼管材質(zhì)應(yīng)根據(jù)使用壓力、溫度、原油物性等因素確定，經(jīng)技術(shù)比較后確定，應(yīng)具有良好的韌性和可焊性。 站內(nèi)工藝流程 的設(shè)計(jì) 輸油站的工藝流程是指油品在站內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程，實(shí)際上是由站內(nèi)管道、器件、閥門(mén)所組成的，并與其他輸油設(shè)備（包括泵機(jī)組、加熱爐和油灌）相連的輸油系統(tǒng)。 制定和規(guī)劃工藝流程的原則： （ 1）滿(mǎn)足輸送工藝及各生產(chǎn)環(huán)節(jié)； （ 2）便于事故處理和維修； （ 3）采用先進(jìn)工藝及設(shè)備，提高輸油水平； （ 4）在滿(mǎn)足上述條件下，流程盡量簡(jiǎn)單，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營(yíng)費(fèi)用。 （ 2）中間站 正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。 工藝流程簡(jiǎn)介： 第 1章 工藝說(shuō)明書(shū) 18 （ 1）來(lái)油計(jì)量 來(lái)油 — 計(jì)量 — 閥組 （ 2）站內(nèi)循環(huán)及倒罐 罐 — 閥組 — 泵 — 加熱爐 — 閥組 — 罐 （ 3）正輸（首站） 上站來(lái)油 — 閥組 — 給油泵 — 加熱爐 — 主輸泵 — 下站 （ 4）反輸 下站來(lái)油 — 閥組 — 給油泵 — 加熱爐 — 主輸泵 — 上站 （ 5） 壓力越站 來(lái)油 — 閥組 — 加熱爐 — 下站 （ 6）熱力越站 來(lái)油 — 閥組 — 泵 — 閥組 — 下站 （ 7）全越站 來(lái)油 — 閥組 — 下站 （ 8）收發(fā)清管球 收球 來(lái)油 — 收球筒 — 閥組 — 爐 — 閥組 — 下站 發(fā)球 來(lái)油 — 閥組 — 爐 — 泵 — 閥組 — 發(fā)球筒 — 下站 各工藝流程的具體設(shè)計(jì)見(jiàn)各工藝流程圖?！?) pj? = )20(20 ?? pjT?? ? 20? （ 20? ） (Tpj 20) ? 885（ 885）（ ） = 流量換算 體積流量 ?GQ? （ 21） 由式（ 21） 36002435010500 7m a x ????G = ㎏ /s minG =70% maxG = ㎏ /s Qmax=G/? =Qmin=G/? = 經(jīng)濟(jì)管徑計(jì)算 （ 1）初算經(jīng)濟(jì) 管徑 含蠟原油經(jīng)濟(jì)流速在 ~在 Qmax 下： 第 2章 工藝計(jì)算書(shū) 20 v=， d= ??= v=， d= ??= 在 Qmin 下： v=， d= ??= v=， d= ??= 綜上所述， 根據(jù) API 標(biāo)準(zhǔn)鋼管規(guī)格 初步選定管子，其規(guī)格為：內(nèi)徑?d mm；壁厚 ?? ；外徑 ?D mm。 得 P= DK???2 = ???? = 粘溫方程 第 2章 工藝計(jì)算書(shū) 21 表 21 粘溫關(guān)系式計(jì)算表 溫度 （℃） 32 35 40 45 50 55 60 65 粘度 （ cp） 60 30 21 2X 1024 1225 1600 2025 2500 3025 3600 4225 lgu 運(yùn)用最小二乘法 得： 由上表知 ： ? ?382Xi ? ? ? ? )( X iY i 根據(jù)公式 lgu=A+BT 0 1 4 1 1 3 1 9 2 2 483 8 24 2 0 7 384 0 6 9 8)()(222??????????? ??? ? ?XinXiX i Y inYiXiB ??????? ??nAXiBYi所 以 lgu= (23) 流態(tài) 判斷 由粘溫公式 (23)知： Tpj =℃時(shí)， 則油品的動(dòng)力粘度 u= 又因油品的運(yùn)動(dòng)粘度???? ?pjv sm /10 26?? 根據(jù)相對(duì)粗糙度 de2?? 式中 e — 絕對(duì)粗糙度， mm。 ? ?? ?m 總傳熱系數(shù) K (1)管外壁至大氣放熱系數(shù) 2? 確定： α 2 =]1)2(]2l n [ 2 ??? DwhtDwhtDwt? （ 17） 紊流時(shí)管內(nèi)放熱系數(shù)α 1 對(duì) K 影響很小，可忽略；土壤導(dǎo)熱系數(shù)： t? = w/（ m?℃ ） ；管中心埋深： ht =；瀝青防腐層一般 6mm~9mm,由于此管材的導(dǎo)熱系數(shù)小，加以管壁較厚，熱阻相當(dāng)大 ,所以取 mm7?? ， 其導(dǎo)熱系數(shù)為 ?L? W/(m2 由于大管徑，高輸量下的油流到管壁的溫降較小，故可以忽略及鋼壁導(dǎo)熱的影響，而只考慮瀝 青防腐層及管外壁至土壤的放熱的影響?！?)?！妫? （ 2） 總傳熱系數(shù) K 確定 由于大直徑，高輸量下的油流溫降較小，故在本設(shè)計(jì)中采用不保溫輸送?！?)； i? — 第 i 層的厚度， m； i? — 第 i 層的導(dǎo)熱系數(shù)， W/(m2 ℃ )。 式（ 2— 2）可化簡(jiǎn)為211??? ??LLK (25) ? 2 4 3 5 0 5 10 0 1 ???KW/（ m2 由于摩擦生熱從而會(huì)使油溫有所上升，即會(huì)引起溫升 b 。 （ 3） 加熱站數(shù)確定 由蘇霍夫溫降公式 bTT bTTaL ZRR ?? ??? 00ln1 （ 112） 則得站間距 16 ??? ???? ?RLkm 加熱站數(shù) ??? RLLN 化整取 8?N ，即初定八個(gè)加熱站。 其特性方程是： QH ?? %?? 第 2章 工藝計(jì)算書(shū) 26 ? mh )2 ( ???? 全線摩阻： 0 5 1 4 3 ?????????? QZ ZZiLH m 最小輸量下的泵站數(shù) ????mhhHN 取整 N=4 故 在最小輸量下應(yīng)設(shè)四個(gè)泵站。 （ 3） 加熱站數(shù)確定 由蘇霍夫溫降公式 bTT bTTaL ZRR ?? ??? 00ln1 則得站間距 15 ??? ???? ?RLkm 加熱站數(shù) ??? RLLN 整取 5?N ，即初定五個(gè)加熱站。 其特性方程是： QH ?? %?? ? mh )3 ( ???? 全線摩阻： 2 9 11818104400 0 9 6 5 3 ?????????? QZ ZZiLH ?最小輸量下的泵站數(shù) ????mhhHNm 取整 N=7 ?在最 大輸量下應(yīng)設(shè)七