【正文】 三相泡沫注入防滅火區(qū)域后，大面積地將浮煤覆蓋，使有自然發(fā)火傾向的煤層迅速與空氣中的氧氣隔絕并冷卻降溫，采空區(qū)的一氧化 40 碳濃度明顯降低，防滅火效果非常顯著。上述內(nèi)容表明三相泡沫具有降溫、阻化、惰化、抑爆等綜合性防滅火性能。三相泡沫發(fā)泡體積大，單位體積的漿體材料成本低，具有較高的經(jīng)濟效益。 （ 6） 采掘工作面的工人應(yīng)按規(guī)定佩帶防護帽和防塵口罩。 （ 4） 井下煤倉和溜煤眼應(yīng)保持一定的存煤，不得放空，防止煤倉和溜煤眼出漏風。 （ 2）使用 防塵、灑水、降塵系統(tǒng)對煤流各 轉(zhuǎn)載點必須經(jīng)常噴霧灑 38 水。掘進頭風機要設(shè)防塵器。 采取的措施有： （ 1） 設(shè)置水棚 （ 2） 設(shè)置巖粉棚 （ 3） 設(shè)置自動隔爆裝置 綜合防塵技術(shù) 根據(jù)我國煤礦現(xiàn)階段的防塵技術(shù)條件和裝備，綜合防塵可歸納為五大類，即減塵、降塵、排塵、除塵和阻塵。 煤塵防治 37 煤塵爆炸的防治 煤塵爆炸是指空氣中的氧氣與煤塵急劇氧化的反應(yīng)，概括來說，有以下 3 個階段： （ 1） 懸浮的煤塵在高溫熱源的作用下被干餾生成可燃性氣體； （ 2） 可燃性氣體與空氣混合而燃燒； （ 3） 燃燒放出熱量，傳給附近懸浮著的煤塵，使燃燒循環(huán)地進行下去，其反應(yīng)速度越來越快，通過劇烈的燃燒，最后形成爆炸。 （ 7） 按規(guī) 程規(guī)定設(shè)置反風裝置，風機能在規(guī)定時期內(nèi)反風并達到規(guī)定風量。 （ 5） 按井下在注冊人員配置隔離式自救器。 （ 3） 在采煤工作面以及與其相互連接的上下順槽設(shè)置瓦斯報警儀，檢測風流中瓦斯含量，并將信息及時傳遞到地面控制室。 （ 2） 設(shè)專職瓦斯員對工作面每班巡回檢測，不得少于兩次，發(fā)現(xiàn)問題及時匯報處理。后一條件在生產(chǎn)礦井中是始終具備的，所以預防瓦斯爆炸的措施，就是防止瓦斯的積聚和杜絕或限制高溫熱源的出現(xiàn)。 局部防突措施主要有預抽瓦斯、排放瓦斯、水力充孔、金屬骨架、煤體固化、超前鉆孔、松動爆破、水力疏松、煤體注水等。 區(qū)域防突措施主要有開采保護層和預抽煤層瓦斯兩類，開采保護層是預防突出最有效、最經(jīng)濟的措施。 煤 與瓦斯突出防治 開采有突出危險的礦井，必須采區(qū)防止突出的措施，防突措施可以分為兩大類，實施以后可使大范圍煤層消除突出危險性的措施，稱為區(qū)域性綜合防突措施，實施以后可使局部區(qū)域消除突出危險性的措施稱為局部綜合防突措施。 瓦斯 防治 瓦斯噴出的防治 預防瓦斯噴出，首先要加強地質(zhì)工作，查清施工地區(qū)的地質(zhì)構(gòu)造、斷層、溶洞的位置、裂隙的位置和走向、以及瓦斯儲量和壓力等情況，采取封堵、引排、抽采等綜合方法處理瓦斯噴出。 在通風容易時期東西兩翼每天 總電費為： Ce=C 東 +C 西 =（ *24*2） *=（元） 年費用為： Cen=360*(萬元 ) 通風困難時期東西兩翼每天總電費： Cd=C 東 +C 西 =（ *24*2） *=（元） 年費用為： Cdn=360*(萬元 ) 35 7 礦井災害防治措 施 為了保證礦井安全生產(chǎn)，在礦井建設(shè)和生產(chǎn)過程中，要重點防范瓦斯煤層、水和火的威脅。 34 6 礦井通風費用計算 通風費用計算是一個多方面的計算，包括設(shè)備的折舊和專門為通風所開掘的巷道的費用，管理通風工人的工資等，在這里計算的時候只計算礦井通風的費用。 由以上計算可知道，東翼礦井，在初期和后期都可以選用 低壓 鼠籠電動機。選擇電動機時還應(yīng)全面考慮通風機調(diào)整及礦井功率因數(shù)補償?shù)囊蟆? 對于東翼來說：由于 Nmin≤ ，所以要選兩臺電機。 將東翼采區(qū)通風容易和通風困難時期的風量和風壓代入上式，計算可得： Nmin=67*(1000*)= Nmax=80*(1000*)= （ 2） 電動機臺數(shù) 的確定 當 Nmin≥ 時，可選用一臺電動機，電動機的功率為： 當 Nmin≤ 時，可選用兩臺電動機，電動機的功率為： 式中： Ke— 電動機容量備用系數(shù)，取 ~。效率為 ，輸入功率為 220kw。 31 圖 通風困難時期工況點 由圖可得知在困難時期工況點為： 風機壓力為 ，風量為 80m179。/s，葉片角度為 28176。 礦井選用2K60 礦用軸流式通風機 N018 型， 轉(zhuǎn)速為 n=750rpm。二級為 45176。 右限：葉片安裝角θ的最大值。對一級葉輪為 10176。 下限：通風機的運轉(zhuǎn)效率，不得低于 。這就是選擇主要通風機的方法。工況點的坐標值就是該主要通風機實際產(chǎn)生的靜壓和風量。因此，可將主要通風機的風壓、功率和效率變化而變化的關(guān)系，分別用曲線表示出來，即成為主要通風機的個體特性曲線。主要通風機的風量、風壓、功率、和效率這四個基本參數(shù)可以反映主要通風機的工作特性，對每一臺主要通風機來說，在額定轉(zhuǎn)速的條件下，對應(yīng)于一定的風量，就有一定的風壓、功率和效率與之對應(yīng)。/s 在兩出風井共計出風量為： Qf=*=179。 冬季自然風壓為： P 冬 ={*530[（ +） /2]**320}*= 夏季自然風壓為： P 夏 ={*530[（ +） /2]**320}*= 主要通風機工作風壓 （ 1）通風容易時期 地點 季節(jié) 進風井筒 出風井筒 冬 夏 27 通風容易時期自然風壓與通風機作用相同，通風機有較高功率，故從通風系統(tǒng)阻力中減去自然風壓，通風容易時期主要通風機靜風壓為： Hrs min =Hr minH 自然 +H 損失 式中： Hr min— 通風容易時期礦井通風總阻力， Pa； H 自然 — 容易時期幫助通風的自然風壓， Pa； H 損失 — 通風機附屬裝置和擴散器出口的風壓損失，取 50Pa Hrs min =+50= （ 2）通風困難時期 通風容易時期自然風壓與通風機作用相同，通風機有較高功率，故從通風系統(tǒng)阻力中減去自然風壓，通風容易時期主要通風機靜風壓為： Hrs max =Hr max+H 自然 +H 損失 式中： Hr max— 通風困難時期礦井通風總阻力， Pa； H 自然 — 困難時期阻礙通風的自然風壓， Pa； H 損失 — 通風機附屬裝置和擴散器出口的風壓損失，取 50Pa Hrs min =++50= （ 3） 主要 通風機的實際通風量 由于井口防爆門及主要通風機反風門等處的外部漏風，風機風量Qf 應(yīng)大于礦井風量 Qm， 并由下式求出： Qf=k*Qm 式中： Qf— 主要通風機風量， m179。自然風壓和主要通風機的風壓相同時，則輔助主要通風機工作，當自然風壓和主要通風機的風壓相反時，則阻礙主要通風機通風工作。 26 5 礦井通風 設(shè)備選型 選擇主要通 風機 通過 前面計算，依據(jù)礦井通風容易時期和通風困難時期通風機的風量、風壓，按通風機個體特性曲線選擇主要通風機。/s 總阻力 pa 風阻 Ns178。/s 等積孔越大說明通風越容易，值越小，通風越困難。/s （ 2） 等積孔的計算 等積孔是用一個與井巷或者礦井風阻值相當?shù)睦硐肟椎拿娣e值來衡量井巷或礦井通風難易程度的概念。 通風容易時期： Hr=*2= 通風困難時期： Hk=*2= 摩擦阻力求得后，再加上局部阻力，因局部阻力取總摩擦阻力的10%，得出： 通風容易時期總阻力： Hme=*=2940pa 通風困難時期總阻力： Hmd=*=2940pa 礦井總風阻、等積孔的計算 （ 1）礦井風阻計算值如下： R=h/Q2 式中： R— 礦井風阻， Ns178。每個采區(qū) 上山部分和下山部分各分為五個區(qū)段回采。s2/m4 m3/s pa 1 副井井筒 混凝 530 410 2 井底車場及 主石門 錨噴 150 90 3 井底運輸大巷 錨噴 1200 90 4 采區(qū)下部車場 錨噴 90 90 5 軌道上山 錨噴 680 12 70 6 綜采區(qū)段進風平巷 U 型支架 1200 180 7 綜采區(qū)段回風平巷 U 型支架 1200 130 8 綜采工作面 150 330 9 高檔普采進風平巷 鋼軌支架 1200 170 10 高檔普采回風平巷 鋼軌支架 1200 120 11 高檔普采面 液壓支柱 150 11 450 12 高檔普采備用進風巷 鋼軌支架 1200 12 210 13 采區(qū)回風石門 錨噴 50 90 14 總回風平巷 錨噴 50 90 15 風井 混凝 320 30 合計 23 表 礦井通風困難時期井巷通風阻力計算表 編號 井巷名稱 支護 形式 L S U а*104 Q hr m m2 m N/s。 α — 摩擦阻力系數(shù)； L— 各段井巷的長度， m