【正文】 人 K— 礦井通風(fēng)系數(shù)， 包括礦井內(nèi)部漏風(fēng)和配風(fēng)不均勻等因素，一般可取 ~， 這里 取 則 Q=4*700*=3500m179。 ~26176。/min，同樣取漏風(fēng)備用系數(shù)為 ，計算出 高檔普查 工作面上下順槽通過的風(fēng)量為： 179。/min；采區(qū) 絞車房Qwo=75m179。一般可在兩個時期的通風(fēng)系統(tǒng)圖上根據(jù)采掘作業(yè)布置情況分別找出風(fēng)量線路最長、風(fēng)量較大的一條線路作為阻力最大的風(fēng)路。/m8 h— 礦井總阻力， pa Q— 礦井總風(fēng)量， m179。風(fēng)量如果變動，其他三者也隨之改變。 30 將 礦井總風(fēng)阻 R 曲線等比例畫在通風(fēng)機(jī)的 個體 特性曲線上，可以得到圖 和圖 圖 通風(fēng)容易時期工況點 由圖可得知在通風(fēng)容易時期工況點為： 風(fēng)機(jī)風(fēng)壓為： ，風(fēng)量為 67m179。 工業(yè)用電電費按照 元 /度。 （ 4） 嚴(yán)格掌握風(fēng)量分配，保證各個工作面和機(jī)電硐室有足夠的新風(fēng)流。 火災(zāi)防治 礦井火災(zāi)防治方法 （ 1）開拓開采條件措施 （ 2）防止漏風(fēng) （ 3）均壓防滅火 （ 4）預(yù)防性灌漿 （ 5）阻化劑 （ 6）惰性氣體 （ 7）凝膠 （ 8）三相泡沫 防治煤炭自燃（三相泡沫）方法介紹 三相泡沫由固態(tài) 不燃物、惰性氣體和水三相防滅火介質(zhì)組成，三相泡沫集固、液、氣三相材料的防滅火性能于一體，利用粉煤灰或黃泥的覆蓋性、氮氣的窒息性和水的吸熱降溫性進(jìn)行防滅火，大大提高了防滅火效率。 （ 3） 對于容易積存煤塵處，應(yīng)定期進(jìn)行清理。 瓦斯防治有關(guān)措施 （ 1） 嚴(yán)格執(zhí)行《安全技術(shù)操作規(guī)程 》第四章第一節(jié)《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。一般情況下，當(dāng)電動機(jī)功率小于 200kw 時，宜選用低壓鼠籠式；大于 33 250kw 時，宜選用高壓鼠籠電動機(jī)；大于 400kw 時宜選用同步電動機(jī)。對一級葉輪為 40176。/s k— 漏風(fēng)損失系數(shù)，風(fēng)井不作提升時取 Qm— 礦井需風(fēng)量， m179。s2/m4 m3/s pa 1 副井井筒 混凝 530 410 2 井底 車場及主石門 錨噴 150 90 3 井底運輸大巷 錨噴 1200 90 4 采區(qū)上部車場 錨噴 90 90 5 軌道下山 錨噴 680 12 70 6 綜采區(qū)段進(jìn)風(fēng)平巷 U 型支架 1200 180 7 綜采區(qū)段回風(fēng)平巷 U 型支架 1200 130 8 綜采工作面 150 330 9 高檔普采進(jìn)風(fēng)平巷 鋼軌支架 1200 170 10 高檔普采回風(fēng)平巷 鋼軌支架 1200 120 11 高檔普采面 液壓支柱 150 11 450 12 高檔普采備用進(jìn)風(fēng)巷 鋼軌支架 1200 12 210 13 采區(qū)回風(fēng)石門 錨噴 50 90 14 運輸下山 錨噴 780 70 15 運輸上山 錨噴 820 70 16 總回風(fēng)平巷 錨噴 50 90 17 風(fēng)井 混凝 320 30 合計 24 礦井通風(fēng)總阻力 由于礦井開采設(shè)計要求：兩翼各布置一個采區(qū)。 （ 2） 礦井井巷的局部阻力，新建礦井（包括擴(kuò)建礦井獨立通風(fēng)的擴(kuò)建區(qū)）宜按井巷摩擦阻力的 10%計算，擴(kuò)建礦井則宜按井巷摩擦阻力的 15%計算。/s 后期： ∑ Q 掘 =（ nQ 煤掘 +nQ 煤掘 +nQ 巖掘 ） K 掘備 式中： Q 巖掘 — 巖 巷掘進(jìn)工作面所需要的風(fēng)量， 按 同時工作的最多人數(shù) 所需供氧量計算，工作人數(shù)取 30 人，供氧量為 120m179。/min 經(jīng)驗算，綜采 工作面的風(fēng)量為 179。/min k 采 i— 第 i 個采煤工作面瓦斯涌出不均勻備用風(fēng)量系數(shù)，它是各 個采煤工作面瓦斯絕對涌出量的最大值與其平均值之 比，須在各個工作面正常生產(chǎn)條件下，至少進(jìn)行 5 晝夜 的觀測，測出 5 個比值，取其最大值，通常機(jī)采工作面 可取 ~。 礦井 總 風(fēng)量的計算方法 生產(chǎn) 礦井 總進(jìn) 風(fēng)量按下列 要 求分別計算，并取其中最大值。 掘進(jìn)工作面通風(fēng)方式 掘進(jìn)巷道時，為了稀釋和排除煤巖體內(nèi)涌出的有害氣體，爆破產(chǎn)生的炮 煙和礦塵，保持掘進(jìn)頭的良好氣候條件，必須對掘進(jìn)頭進(jìn)行獨立通風(fēng)。的回采工作面，應(yīng)采用上行通風(fēng)。 （ 4） 同一采區(qū)內(nèi)， 同一煤層上下相連的兩個同一風(fēng)路中的采煤工作面、相連的采煤和掘進(jìn)工作面、相鄰的兩個掘進(jìn)工作面，布置獨立通風(fēng)有困難時，在制定措施后，可采用串聯(lián)通風(fēng)，但不可超過一次。 方式三 兩翼對角式 風(fēng)路短，阻力小，內(nèi)部漏風(fēng)小，安全出口多，抗災(zāi)能力強(qiáng)，便于風(fēng)量調(diào) 節(jié)。 回采巷道布置 由于 礦井相對瓦斯涌出量為 ， 屬于低瓦斯礦井，該采區(qū)采用后退式雙巷布置，工作面間留設(shè)小 煤柱 ，掘進(jìn)通風(fēng)簡單，上下區(qū)段工作面接替容易，運料、行人也方便。根據(jù) 開采條件，確定此礦為年產(chǎn) 150 萬噸的大型礦井，服務(wù)年限為 72年。 （ 5） 如果能夠 嚴(yán)防總進(jìn)風(fēng)路線上的漏風(fēng)，則壓入式主要通風(fēng)機(jī)的規(guī)格尺寸和通風(fēng)機(jī)電費都比抽出式小。 煤層距地表淺，地表起伏較大，無法開掘淺部總回風(fēng)道礦井。 （ 7） 空區(qū)必須及時封閉。 優(yōu)點：降低工作面瓦斯?jié)舛群蜏囟?，不易出現(xiàn)瓦斯分層流動和瓦斯積聚 . 缺點：運輸設(shè)備在回風(fēng)巷道中運轉(zhuǎn)，安全性差，起火時引起瓦斯爆炸可能性大。 12 壓入式 適用條件：以排除瓦斯為主的煤巷、半煤巖巷掘進(jìn)中 優(yōu)點：局部通風(fēng)機(jī)及附屬電氣設(shè)備均布置在新鮮風(fēng)流中，安全性好，通風(fēng)風(fēng)筒出口風(fēng)速和有效射程較大，可防止瓦斯層狀積聚，掘進(jìn)巷道時涌出的瓦斯向遠(yuǎn)離工作面方向排走，可采用柔性風(fēng)筒。/min=179。 取 179。/min。/min。在選定的線路上（分最容易和最困難時期），從進(jìn)風(fēng)井口到回風(fēng)井口逐段編號，對各段井巷進(jìn)行阻力計算，然后累加起來得出這兩個時期的各自井巷通風(fēng)總阻力（ h 阻易、 h阻難）。/s （ 2） 等積孔的計算 等積孔是用一個與井巷或者礦井風(fēng)阻值相當(dāng)?shù)睦硐肟椎拿娣e值來衡量井巷或礦井通風(fēng)難易程度的概念。因此，可將主要通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓、功率和效率變化而變化的關(guān)系，分別用曲線表示出來，即成為主要通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線。/s，葉片角度為 28176。 在通風(fēng)容易時期東西兩翼每天 總電費為： Ce=C 東 +C 西 =（ *24*2） *=（元） 年費用為： Cen=360*(萬元 ) 通風(fēng)困難時期東西兩翼每天總電費： Cd=C 東 +C 西 =（ *24*2） *=（元） 年費用為： Cdn=360*(萬元 ) 35 7 礦井災(zāi)害防治措 施 為了保證礦井安全生產(chǎn)，在礦井建設(shè)和生產(chǎn)過程中，要重點防范瓦斯煤層、水和火的威脅。 （ 5） 按井下在注冊人員配置隔離式自救器。三相泡沫發(fā)泡體積大，單位體積的漿體材料成本低，具有較高的經(jīng)濟(jì)效益。 （ 2）使用 防塵、灑水、降塵系統(tǒng)對煤流各 轉(zhuǎn)載點必須經(jīng)常噴霧灑 38 水。后一條件在生產(chǎn)礦井中是始終具備的，所以預(yù)防瓦斯爆炸的措施，就是防止瓦斯的積聚和杜絕或限制高溫?zé)嵩吹某霈F(xiàn)。選擇電動機(jī)時還應(yīng)全面考慮通風(fēng)機(jī)調(diào)整及礦井功率因數(shù)補(bǔ)償?shù)囊蟆? 右限：葉片安裝角θ的最大值。 冬季自然風(fēng)壓為： P 冬 ={*530[（ +） /2]**320}*= 夏季自然風(fēng)壓為： P 夏 ={*530[（ +） /2]**320}*= 主要通風(fēng)機(jī)工作風(fēng)壓 （ 1）通風(fēng)容易時期 地點 季節(jié) 進(jìn)風(fēng)井筒 出風(fēng)井筒 冬 夏 27 通風(fēng)容易時期自然風(fēng)壓與通風(fēng)機(jī)作用相同，通風(fēng)機(jī)有較高功率，故從通風(fēng)系統(tǒng)阻力中減去自然風(fēng)壓，通風(fēng)容易時期主要通風(fēng)機(jī)靜風(fēng)壓為： Hrs min =Hr minH 自然 +H 損失 式中： Hr min— 通風(fēng)容易時期礦井通風(fēng)總阻力， Pa； H 自然 — 容易時期幫助通風(fēng)的自然風(fēng)壓， Pa； H 損失 — 通風(fēng)機(jī)附屬裝置和擴(kuò)散器出口的風(fēng)壓損失，取 50Pa Hrs min =+50= （ 2）通風(fēng)困難時期 通風(fēng)容易時期自然風(fēng)壓與通風(fēng)機(jī)作用相同，通風(fēng)機(jī)有較高功率，故從通風(fēng)系統(tǒng)阻力中減去自然風(fēng)壓，通風(fēng)容易時期主要通風(fēng)機(jī)靜風(fēng)壓為： Hrs max =Hr max+H 自然 +H 損失 式中： Hr max— 通風(fēng)困難時期礦井通風(fēng)總阻力， Pa； H 自然 — 困難時期阻礙通風(fēng)的自然風(fēng)壓， Pa； H 損失 — 通風(fēng)機(jī)附屬裝置和擴(kuò)散器出口的風(fēng)壓損失，取 50Pa Hrs min =++50= （ 3） 主要 通風(fēng)機(jī)的實際通風(fēng)量 由于井口防爆門及主要通風(fēng)機(jī)反風(fēng)門等處的外部漏風(fēng)，風(fēng)機(jī)風(fēng)量Qf 應(yīng)大于礦井風(fēng)量 Qm， 并由下式求出： Qf=k*Qm 式中： Qf— 主要通風(fēng)機(jī)風(fēng)量， m179。s2/m4 m3/s pa 1 副井井筒 混凝 530 410 2 井底車場及 主石門 錨噴 150 90 3 井底運輸大巷 錨噴 1200 90 4 采區(qū)下部車場 錨噴 90 90 5 軌道上山 錨噴 680 12 70 6 綜采區(qū)段進(jìn)