【正文】 雖 然 這個設(shè)計 做的也不太好，但是在 設(shè)計過 程中所 學(xué) 到的 東西是 課程 設(shè)計 的最大收 獲 和 財 富，使我 終 身受益 。在整 個設(shè)計 中我 懂 得了 許 多 東 西，也培 養(yǎng) 了我 獨 立工作的能力，樹 立了 對 自己 工作能力的信心，相信 會對 今后的 學(xué)習(xí) 生活有非常重要的影 響 。 在此要感 謝 我 們 的指 導(dǎo) 老 師張 老 師對 我悉心的指 導(dǎo) ，感 謝 老 師們給 我的幫 助。最后 終 于做完了有 種 如 釋 重 負(fù) 的感 覺 。通 過這 次 課程設(shè)計 ，我才明白 學(xué)習(xí) 是一 個長 期 積 累的 過 程，在以后的學(xué)習(xí)、生活中都 應(yīng)該 不 斷 的 學(xué)習(xí) ，努力提高自己知 識 和 綜 合素 質(zhì) 。通 過這 次 課程設(shè)計 使我明白了自己原 來 知 識 太理 論 化了，面 對單獨 的 課題 的是感 覺 很茫然。在不 斷 的努力下我的 課程設(shè)計終 于完成了。 通 過 此次 課程設(shè)計 ，我不 僅 把知 識 融 會貫 通，而且豐富了大 腦 ，同 時 在查 找 資 料的 過 程中也了解了 許 多 課 外知 識 ， 開 拓了 視 野， 認(rèn)識 了 將來專業(yè) 的發(fā) 展方向，使自己在 專業(yè) 知 識 方面和 動 手能力方面有了 質(zhì) 的 飛躍 。在設(shè)計過程中，我按照老師的要求逐步完善設(shè)計方案。 在本爐中采用鐘罩閥的結(jié)構(gòu)與 溜煤管 結(jié)合的結(jié)構(gòu)，具體見給煤裝置圖。 與正壓進料相反，由于燃料從沸騰層以上進入，因此，有部分細(xì)粒燃料未經(jīng)沸騰層就被上升煙氣流帶走，增大了飛灰熱損失。為了防止從進料口噴火、冒煙，在爐墻內(nèi)裝設(shè)平衡管，使溜煤管與爐膛負(fù)壓區(qū)連通。溜煤管以 50176。由于進料口處于正壓的高溫區(qū)，所以螺旋給煤機的工作條件較差。但進料口必須密封嚴(yán)密，且新燃料在進料口處容易堆積。進料口 設(shè)在正壓區(qū) (溢流口以下 )者，稱為正壓進料；進料口設(shè)在負(fù)壓區(qū) (溢流口以上 )者，稱為負(fù)壓進料。風(fēng)室中水平風(fēng)速要低些，一般為1～ 。穩(wěn)定段的高度 D不宜小于 500 毫米 (mm)。等壓風(fēng)室的結(jié)構(gòu)特點是有一個傾斜的底面，能使風(fēng)室內(nèi)的靜壓沿深度保持不變，因而有利于提高風(fēng)量分配的均勻性。 風(fēng)室的結(jié)構(gòu)對布風(fēng)的均勻性有一定的影響。 41 懸浮段高度與沸騰爐規(guī)格有關(guān)，大型沸騰爐一般在 ～ ；小沸騰爐則取 ～ 。在這里取 500 ㎜。 ） =888179。 9524（ 1+20%） /（ 3600179。 P=740179。 610760 =9524 Pa 、 風(fēng)機的選擇 在選擇風(fēng)機時，可根據(jù)計算求得的風(fēng) 量和風(fēng)壓，適當(dāng)增加 20%確定其規(guī)格型號。 179。 3600 ==740 m3/h P = K (P風(fēng) + P渣 )179。 40179。 V帽 178。 F懸 = 懸懸計 V aVB g3600?? = ? ?? = ㎡ 、 風(fēng)量風(fēng)壓的計算 能達到沸騰燃燒狀態(tài)所需的鼓風(fēng)量 Q (m3/h)和風(fēng)壓 P (Pa mmH2O)的計算： Q = n178。 11514/4187++（ ）179。 實際煙氣量的計算 Qy 當(dāng) QL12546kJ/kg（劣質(zhì)煤）， Vg = 179。 風(fēng)帽的開孔率的計算：開孔率 %=Σf 帽 /F179。小孔可以是水平的，也可以鉆成向下傾斜 15176。柱形風(fēng)帽，由 于取消了帽沿，因而尺寸更小，構(gòu)造也更簡單，并且還克服了菌形風(fēng)帽的一些缺點，因此工作性能更為良好。此外，風(fēng)帽菌頭部分冷卻面不夠，容易出現(xiàn)氧化燒穿等現(xiàn)象。的斜孔。菌形風(fēng)帽，風(fēng)帽頸部鉆有直徑6～ 8 毫米 (mm)的小孔 6～ 8個。其中應(yīng)用最廣的是菌形風(fēng)帽。 風(fēng)帽插孔一般按等邊三角形布置，孔距為風(fēng)帽直徑的 ～ 倍，帽沿間的最小間距不得小于 20 毫米 (mm)。 Σ f帽 = 帽沸計 V aLB O3600 ?? 37 =403600 ? ?? =㎡ 花板是由鋼板或鑄鐵板制成的多孔平板，用它來固定風(fēng)帽，并使之按一定方式排列，以求達到均勻布風(fēng)。 4140+ =[m3(標(biāo) )/kg] F 布 = ? ?? = ㎡ 計算的，布風(fēng)板的有效直徑圓整后為 500 ㎜ 、 風(fēng)帽的計算 風(fēng)帽的總通風(fēng)面積 Σf 帽 為 單個風(fēng)帽通風(fēng)面積 f帽 的總和。 B 計 =QLP爐 P 爐 — 沸騰爐的功率 1500Mj2020Mj，為了方便計算取平均值 1740 Mj； 36 QL — 燃煤的低位熱值 11514Kj/㎏。h ； (4) 用煤量少。因此爐膛內(nèi)單位容積熱強度高，達到 ～ 179。 、 沸騰爐具有以下特點 35 (1) 燃料在沸騰爐中呈沸騰狀態(tài)，燃燒層正常燃燒的溫度為 850～1100℃ 。沸騰爐的爐門設(shè)為一個，作看火、調(diào)火和檢修使用，爐門需方便耐火磚活砌或出現(xiàn)結(jié)渣時打開清理，避免操作人員在高溫下進入爐內(nèi)清理結(jié)渣，即方便又安全。沸騰爐的燃料采用從爐門上方呈正負(fù)壓分界處喂入的結(jié)構(gòu)，可促使燃料和熱渣均勻混合及充分燃燒。 空氣懸浮段沸騰段 沸騰爐結(jié)構(gòu) 1. 進料口 6. 風(fēng)帽 圖中，爐床部分包括均風(fēng)箱、布風(fēng)板、風(fēng)帽、出渣口等；爐膛部分包括垂直段、擴散段、懸浮段及爐門。 Fe2O3 731 水分蒸發(fā)帶走熱 5350 FeS2氧化成 Fe2O3 1269 碳酸鹽分解 1183 FeS氧化成 Fe2O3 20679 CuFeS2 和 Fe7S8分解 1518 分解硫燃燒 1435 爐壁及爐頂散熱 4806 PbS生成 PbO178。 222=1518 千卡 Q 散（散熱損失均為熱收入的 5%） Q 散 =96117179。 +314179。 1+179。 =7540 千卡 Q 蒸 Q 蒸 = G 水 t 水 C 水 +G 水 r =179?！? Q 焙 =179。 850179。 900=61290 千卡 Q 塵 （有爐中出來焙砂溫度為 850℃，其比熱為 千卡 /公斤178。 +179。 +179。 ++179。 =350 千卡 32 熱量總收入 Q 總數(shù) 為： Q 總數(shù) =Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+Q10+Q11+Q12 =59730+8246+731+1270+20679+1435+890+246+520+800+1220+350=96117千卡 、 熱支出 Q 煙 爐頂煙氣溫度 900℃，各組分比熱為（千卡 /米 3178?！妫?00公斤精礦中由水分帶入熱量為 Q12 Q12=179。 20179。 =800 千卡 帶進熱量為 Q11 空氣比熱取 千卡 /公斤178。℃ Q10=100179。 = 公斤 Q8= ?? 千卡 按下式反應(yīng)氧化放出熱量為 Q9 Cu2S+2O2=2CuO+SO2+127470 千卡 生成 CuO 之 Cu2S 量： 179。 SiO2量： 1011+= 公斤 生成 =PbO178。 2222=1435 千卡 按下式反應(yīng)放出熱量為 Q7 PbS+3/2O2=PbO+SO2+100690 千卡 31 PbO+SiO2=PbO178。 87 = 公斤 CuFeS2分解得到 FeS量： +179。 Fe2O3之 ZnO 量：（ +）179。 Fe2O3放出之熱量為 Q3： ZnO+Fe2O3=ZnO178。 Q1： ZnS+121 O2= ZnO+SO2+105930 千卡 生成 ZnO 之 ZnS 量：（ +++）179。 179。換算為此條件下空氣需要兩為： 179。 3280 = 公斤 ： = 公斤 ： 公斤 MgCO3分解產(chǎn)出 CO2量： += 公斤 ： 進入沸騰焙燒爐的鋅精礦含一定量水分，取 8%，即 100 公斤干精礦帶入水分為： 81008? 179。 3264 = 公斤 SO3=179。 = 標(biāo)米 3 沸騰爐排出煙氣量和組成為： ： SO2=179。 = 公斤 標(biāo)準(zhǔn)狀況下，空氣比重為 公斤 /標(biāo)米 3 ，實際需要空氣之體積為： ? 標(biāo)米 3 空氣中各組分的體積百分比為： N277%、 O223% 其中： N2=179。鼓入 公斤空氣，其中： N2=179。 3248 = 公斤 由煙塵和焙砂中得，氧化物和硫酸鹽的含氧量為： += 公斤 因此， 100 公斤鋅精礦（干量）焙燒需要理論氧量 為： 27 ++= 公斤 空氣中氧的重量百分比為 23%，則需要理論空氣量為： ?? 公斤 為了加速反應(yīng)的進行，提高設(shè)備生產(chǎn)能力，實際鼓風(fēng)量比理論空氣量要大，對于濕法煉鋅的沸騰焙燒，按工廠實踐，過?？諝庀禂?shù)可取 ，故實際需要空氣量為： 179。 3232 = 公斤 生成 SO3： 179。 SiO2 CaO MgO SiO2 其他 共 計 20 % 100 、焙燒需要的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成計算 焙砂和煙塵中剩余的硫量為： +++= 公斤 焙燒過程中脫硫量為 := 公斤 假定 95%的硫生成 SO2,5%的硫轉(zhuǎn)化成 SO3，需要的 O2 量則為： 生成 SO2： 179。 SiO2等的數(shù)量與煙塵相同 26 焙砂的物相組成計算結(jié)果表 組 成 Zn Cd Cu Pb Fe Ss Sso42 CaO MgO SiO2 O 其他 共 計 ZnS ZnSO4 ZnO ZnO178。 Fe2O3量： ZnO178。 Fe2O3，其量 為 ： 179。 = 公斤 ： ZnSO4= ?? 公斤 其中： Zn= 公斤 O= 公斤 量： ZnS= ?? 公斤 其中： Zn= 公斤 178。 預(yù) 定焙砂重量 為 ： =44 公斤 各 組 分化合物 進 入焙砂的 數(shù) 量如下： Sso42量： Sso42=44179。 FeO3 Fe2O3 CdO CuO PbO178。 FeO3量： ?? 公斤 其中： Zn= 公斤 Fe= 公斤 O= 公斤 余下的 FeO3量： = 公斤 其中： Fe= 公斤 O= 公斤 . ZnO 量： Zn=（ ++） = 公斤 ZnO= ?? 公斤 O== 公斤 . CdO 量： ?? 公斤 其中： Cd= 公斤 O= 公斤 . CuO 量： CuO CuO= ?? 公斤 其中： Cu= 公斤 O= 公斤 . PbO178。其量 為 ： ?? 公斤 Fe2O3有 1/3與 ZnO 結(jié) 合成 ZnO178。= 公斤 量： ?? 公斤 其中： Zn= 公斤 S= 公斤 ： ?? 公斤 其中： Zn= 公斤 S= 公斤 O= 公斤 . ZnO178。 = 公斤 SSO42量： 100179。 各 組 分化合物 進 入煙 塵 中的 數(shù) 量如下： 23 Ss量： 00179。 = 公斤 生 產(chǎn)實踐 ，煙 塵 中 殘 硫以硫酸 鹽 形 態(tài) SSO42為 %，以硫化物形 態(tài) Ss為%。