【正文】 。 部件裝配過程要注意有幾步： ，所有零件煤油 清洗，機(jī)體內(nèi)不許有任何雜質(zhì)存在，內(nèi)壁用耐油油漆涂刷兩次； ,，鉛絲直徑不得大于小側(cè)隙 4 倍； ，按齒高方向接觸斑點(diǎn)不小于 40%，按齒長方向斑點(diǎn)不小于 50%，必要時可進(jìn)行研磨以達(dá)到以上要求； ； ，個接觸面及密封處均不許漏油；剖分面允許涂以密封膠及水玻璃； ，減速器安裝后按逐步加載法進(jìn)行試運(yùn)轉(zhuǎn)； ，箱蓋及其他零件未加工的內(nèi)表面，齒輪的未加工面圖底漆并圖紅色耐油漆。 2. 應(yīng)檢查箱蓋結(jié)合面得密封性和箱后 ,邊緣應(yīng)平齊 ,相互錯位不超過 2。齒輪采用油潤滑，選用中負(fù)工業(yè)齒輪油代號 N100。 潤滑與密封 減速器內(nèi)的傳動零件和軸承都需要有良好的潤滑，這不僅可以減小摩擦損失，提高傳動效率，還可以防止腐蝕，降低噪聲。 1. 窺視孔及視孔蓋 取長 L=145mm 寬 B=118mm, 厚 h=6mm. 2. 通氣器用通氣帽，查《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊》表 115，得以下數(shù)據(jù)： 取 M36? 2, D1=20mm, D2=48mm, D3=42mm, D4=24mm, B=40mm, h=20mm, H=60mm, H2=42mm, a=8mm, ? =4mm, K=12mm,b=11mm,h1=29mm,b1=8mm,s=41mm,孔數(shù) 6 . 3. 啟蓋螺釘： 型號為： 螺栓 GB578286 M10? 30 4. 調(diào)整墊片：由多片很薄的軟金屬制成，用以調(diào)整軸承間隙。其公稱直徑 D=,、偏差為 +、 D1=170、D2=、 d1=、 d2=1 d3=M B=2 l =1 h=5。 6）頭部尺寸的選擇 對機(jī)床主軸的頭部廣泛采用短圓周式結(jié)構(gòu)，懸伸短，剛度好。 主軸軸承壽命的驗(yàn)算 在水平面： 1 1 0 3 0 82 7 1 9 . 8 3 6 9 1 . 2308AH alF F Nl??? ? ? ? ? 1102 7 1 9 . 8 9 7 1 . 3 6308BH aF F Nl? ? ? ? ? 在水平面：考慮壓軸力 的 NFAV ? NFBV ? ∴ NFFF AVAHA 2222 ????? ④因軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷， 又由于不受軸向力，查得載荷系數(shù) pf ，取 ?pf ，則有： NFfP Ap 1 0 3 1 ???? ⑤軸承的壽命計算 :所以按軸承的受力大小計算壽命 hhPCnL h ).(9060 10)(6010 3/10616 ????? ? 故該軸承 NN3000K 能滿足要求。 主軸組件扭轉(zhuǎn)剛度的驗(yàn)算 對以扭轉(zhuǎn)變形為主的主軸，還要驗(yàn)算其扭轉(zhuǎn)剛度。64FNa m mL m mE M P a E N m mD m mI D d????? ? ????主 軸 傳 遞 全 部 功 率 時 ， 作 用 于 主 軸 端 部 的 當(dāng) 量 切 削 力 （ ） ；主 軸 懸 伸 量 ；主 軸 有 關(guān) 尺 寸 （主 軸 材 料 的 彈 性 模 量 （ ） 鋼主 軸 當(dāng) 量 外 徑 （ ） 。, 2 . 1 1 0 / 。主軸端部受到 F 力作用，產(chǎn)生彎曲形變，在主軸端部引起的撓度為 。只有對重載荷的主軸才需要進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算；對于高速主軸，有時需要進(jìn)行臨街轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算，以防發(fā)生共振。 主軸組件彎曲剛度的驗(yàn)算 對一般設(shè)備中的主軸，主要進(jìn)行剛度驗(yàn)算。 主軸彎曲剛度的驗(yàn)算；驗(yàn)算內(nèi)容有兩項(xiàng)：其一，驗(yàn)算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角 ? ，是否滿足軸承正常工作的要求；其二，驗(yàn)算主軸懸伸端處的變形位移 y，是否滿足加 工精度的要求?？紤]動態(tài)因素的計算方法，如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動條件來確定主軸組件剛度，計算較為復(fù)雜。 一彎曲變形為主的機(jī)床主軸 (如車床、銑床 )，需要進(jìn)行彎曲剛度驗(yàn)算，以扭轉(zhuǎn)變形為主的機(jī)床（如鉆床），需要進(jìn)行扭轉(zhuǎn)剛度驗(yàn)算。只有重載荷的機(jī)床的主軸才進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對于普通機(jī)床的主軸，一般只進(jìn)行剛度驗(yàn)算。且不用采用三支承。 （ 3） 根據(jù)線圖法 可以求解出最佳跨距 ，已知主軸孔徑為 d=63mm，主軸前、后支承均選用 NN3000K（ 3182100）系列軸承， ,a=110mm。當(dāng)主軸平均直徑為 D,內(nèi)孔直徑為 d 時，I= ? ?64 44 dD ?? ；當(dāng)無孔時， 644DI ?? 。 y2彈性支承上剛性主軸（假定主軸不變形）端部的位移。 主軸組件的剛度與主軸受力后的端部變形有關(guān)。試驗(yàn)表明，前中支撐為緊支撐、后支撐位松支撐，要比前后支撐位緊支撐、中支撐為松支撐的結(jié)構(gòu)靜態(tài)特性顯著提高。采用三支撐結(jié)構(gòu)時，一般不應(yīng)該把三個支撐處的軸承同時預(yù)緊，否則因箱孔及有關(guān)零件的制造誤差，會造成無法裝配或影響正常運(yùn)作。 由于三支撐的前后支距 L 對主軸組件的性能影響較小，可根據(jù)結(jié)構(gòu)情況適當(dāng)確定。如圖所示，三支撐主軸的前中支距 1L ，對主軸組件剛度和抗震性的影響，要比前后支距 L 地影響大得多，因此，需要合理確定 1L 。 ~ III 孔加工機(jī)床，專用加工細(xì)長深孔的機(jī)床，由加工技術(shù)決定需要有常的懸伸刀桿或主軸可移動，由于切削較重而不適用于有高精度化要求的機(jī)床。 主軸懸伸量與直徑之比 類型 機(jī)床和主軸的類型 a/D1 I 通用和精密車床，自動車床和短主軸端銑床，用滾動軸承支承，適用于高精度和普通精度要求。因此，在滿足結(jié)構(gòu)要求的前提下，應(yīng)盡可能減少懸伸量 a，以利于提高主軸組件的剛度。有時為了提高主軸剛度或定位精度，可不按標(biāo)準(zhǔn)取。 主軸懸伸量 a 主軸懸伸量 a 指的是主軸前支承反力的作用點(diǎn)到主軸前端受力作用點(diǎn)之間的距離。當(dāng) 0 ? 時，? ，空心主軸剛度降低了 24%，因此為了避免過多削弱主軸的剛度，一般取0 ? 。 所示為普通車床主軸前軸頸直徑 D1 和主參數(shù)最大加工直徑 Dmax 的關(guān)系 500 則初取前軸頸 =80mm, 后軸頸 21(0. 7 ~ 0. 85 )DD? 取 2 60D mm? 主軸平均直徑 D=(60+80)/2=70mm 主軸孔徑 d 主軸內(nèi)孔作用： 、夾緊刀具或工件用的拉桿、冷卻管等 、重型機(jī)床的空心主軸，減輕重量 確定 d 的原則：在滿足對空心主軸孔徑的要求和最小壁厚要求以及不削弱主軸剛度的要求下盡量取大些 結(jié)構(gòu)限制；對于軸徑尺寸由前向后遞減的主軸，應(yīng)特別注意主軸后軸頸處的壁厚不允許過薄，對于中型機(jī)床的主軸，后軸頸的直徑與孔徑之差不要小 于 20~50mm ，主軸尾端最薄處的直徑不要小于 10~15mm 。 1D 一般是通過 筒規(guī)格 的機(jī)床模擬分析加以確定 。 主軸的基本尺寸確定 外徑尺寸 D 主軸的外徑尺寸，關(guān)鍵是主軸前軸頸的（前支撐處）的 直徑 1D 。通常，根據(jù)使用要求和結(jié)構(gòu)要求，進(jìn)行同型號筒規(guī)格機(jī)床的模擬分析，先初步選定尺寸，然后通過結(jié)構(gòu)設(shè)計確定下來，最后在進(jìn)行必要的驗(yàn)算或試驗(yàn)，如不能滿足要求可重新修改尺寸，直到滿意為直。 3 計算軸向壓力 Q 軸向壓力可由下式計算： ? ? ? ? vkpdDQ ???? 224? N 第 5 章 主軸組件的設(shè)計 主軸 的結(jié)構(gòu)儲存應(yīng)滿足使用要求和結(jié)構(gòu)要求，并能保證主軸組件具有較好的工作性能。查《機(jī)床設(shè)計手冊》表得 K=。 摩擦離合器上扭矩的計算 由上可知軸Ⅰ 1d 取 625 21 5，直徑為 20mm、轉(zhuǎn)速為 min10001 rnj ? 。后支承： 30208 4 5 9 876 10b b b 3 2 m m, b b = b 2 7 m m? ? ? ? ? 片式摩擦離合器的選擇 片式摩擦離合器可以在運(yùn)轉(zhuǎn)中接通或斷開，且具有結(jié)合平穩(wěn)、沒有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊等特點(diǎn)，部分零件已標(biāo)準(zhǔn)化。帶輪處支承： 6210 ③Ⅱ 軸 前支承： 30207。其他條件參見 ?TGB 中的規(guī)定。 （ 3） 輪槽工作表面的粗糙度為 RR 或 。 （ 2） V 帶安裝到輪槽中以后，一般不應(yīng)該超出帶輪外圓，也不應(yīng)該與輪槽底部接觸。 ⑶、 V 帶輪的論槽 V 帶輪的輪槽與所選的 V 帶型號相對應(yīng) mm 槽型 db minah minfh e minf d 與 d 相對應(yīng)得 ? o32?? o34?? o36?? o38?? A ? 9 — 118? — 118? （ 1） V 帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使 V 帶工作面夾角發(fā)生變化。 帶輪寬度： ( 1 ) 2 ( 4 1 ) 1 5 2 9 6 3B z e f m m? ? ? ? ? ? ? ? ?。 V 帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)，當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑ddd ? （ d 為安裝帶輪的軸的直徑， mm）時。 所以： 321 5 4 6b b 16 m m, b b = b = 10 m mb? ? ? ? 17 9 8 0b b 24 m m, b = b 18 m m? ? ? 1 3 1 41 1 1 2b b 4 0 , b b 3 3 m m? ? ? ? 各軸間中心距的確定 12() ( 4 0 8 0 ) 3 1 8 0 ( )22z z md m m? ? ?? ? ??? ? ?； ( 2 2 + 6 2 ) 4 1 6 8 ( )2d m m?? ? ?? ? ???； )(2702 6)7218( mmd V ????????? 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計 ⑴、帶輪的材料 常用的 V 帶輪材料為 HT150 或 HT200，轉(zhuǎn)速較高時可以采用鑄鋼或鋼板沖壓焊接而成，小功略時采用鑄鋁或塑料。39。 MPaF 300lim ?? ， ∴ M P aM P aFP ???? ∴ 32 1 . 2 3 . 5 64 3 0 3 . 1 58 1 8 0 1 8 4 2 0Fm m m???? ? ? 根據(jù)《標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列》 4 將齒輪模數(shù)圓整為 4mm 。 limH? =650MPa， ∴ M P aM P aHP 5 8 5 0 ???? ∴ 32 221 . 2 3 . 5 6 51 6 0 2 0 5 . 1 68 1 8 4 5 8 5 1 8 0Hm m m????? ? ? ? 根據(jù)《標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列》 將齒輪模數(shù)圓整為 5mm ②齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度： 34 3 0 FPjmF znKPm ??? 其中 : P齒輪傳遞的名義功率； P =? 4=； m? 齒寬系數(shù) m? = 105??mb ； FP? 齒輪許允齒根應(yīng)力 FFP ?? ? ， limF? 由 MQ 線查??； jn 計算齒輪計算轉(zhuǎn)速 。 jn 計算齒輪計算轉(zhuǎn)速 。123 5 4 1 6 2 3 5 3 1 5 9bbd m m d m m? ? ? ? ? ?； ； ⑶ 、 c 變速組：確定軸 Ⅲ 上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計算最小齒數(shù) 18 的齒輪。 ∵ 22 FH mm ? 所以 mmm 32 ? 于是變速組 b 的齒輪模數(shù)取 m = 4mm 軸 Ⅱ 上主動輪齒輪的直徑： 123 34 102 3 25 75bbd m m d m m? ? ? ? ? ?； 軸 Ⅲ 上二聯(lián)從動輪齒輪的直徑分別為： 39。 K載荷系數(shù)取 。 K載荷系數(shù)取 。 ①齒面接觸疲勞強(qiáng)度：3 22 )1(16020 ??? ? HPjmH znKPm ?? 其中 : ? 公比 ； ? =； P齒輪傳遞的名義功率； P = ? 4=； m? 齒寬系數(shù) m? = 105??mb ； HP? 齒輪許允接觸應(yīng)力 HHP ?? ? ， limH? 由