【正文】 c) 桿件內(nèi)力 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 64 圖 荷載在塔前時桿件 4N1 軸力（ Tf） 圖 荷載在塔前時桿件 2N1 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 65 圖 荷載在塔前時桿件 2N3 軸力（ Tf） 圖 荷載在塔前時桿件 4N3 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 66 圖 荷載在塔前時桿件 2N4 軸力（ Tf） 圖 荷載在塔前時桿件 4N4 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 67 圖 荷載在塔前時桿件 2N5 軸力（ Tf） d) 桿件應力 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 68 圖 荷載在塔前時全部桿件的應力水平（ MPa） 圖 荷載在塔前時桿件 4N1 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 69 圖 荷載在塔前時桿件 2N1 應力（ MPa） 圖 荷載在塔前時桿件 2N3 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 70 圖 荷載在塔前時桿件 4N3 應力（ MPa） 圖 荷載在塔前時桿件 2N4 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 71 圖 荷載在塔前時桿件 4N4 應力（ MPa） 圖 荷載在塔前時桿件 2N5 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 72 表 荷載在塔前時塔身桿件內(nèi)力及應力極值匯總 桿件 內(nèi)力（ Tf） 應力（ MPa） 最大 最小 最大 最小 4N1 2N1 2N3 4N3 2N4 4N4 2N5 注：表中內(nèi)力及應力以受壓為負、以受拉為正 。 圖 索塔側(cè)向投影 主索荷載在跨中 塔身萬能桿件內(nèi)力及應力 本節(jié)分別列出了主索荷載在跨中時塔身萬能桿件 4N 2N 2N 4N2N 4N 2N5 的內(nèi)力及相應應力。 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 53 5 總結(jié) 由上述分析可見： a) 索塔塔鉸鋼結(jié)構(gòu)應力、塔頂工字鋼應力分布均可滿足施工要求，塔身各桿件應力不大； b) 索塔屈曲穩(wěn)定安全系數(shù)可滿足施工要求； c) 對少量內(nèi)力較大的斜桿 盡量 采用高強度 材質(zhì) N14 節(jié)點板連接； d) 鋼錨箱局部部位有較明顯的應力集中現(xiàn)象，采取適當措施 可使鋼錨箱的應力狀態(tài)滿足施工要求 ；應適當加大支撐鋼梁在鋼錨箱位置處的腹板加勁厚度； e) 背扣索鋼錨梁最不利狀態(tài)的應力分布可滿足 施工要求。 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 51 （ a） （ b） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 52 （ c） 圖 鋼錨梁等效應力分布（ MPa） 由上圖可見，鋼錨梁的高應力區(qū)域在錨下及嵌固處。 （軸側(cè)） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 47 （正面） （平面） 圖 背扣索鋼錨梁計算模型 軸側(cè)及三方向投影圖 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 48 （剖面） （背扣索錨固處剖面） 圖 背扣索鋼錨梁計算模型剖視圖 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 49 荷載及邊界條件 背扣索鋼錨 梁主要承受背扣索索力 ， 按 節(jié)可得 單個鋼錨梁所受最大背扣索索力為 ，計算中將此力按分布壓力均勻作用在錨墊板上，如 圖 所示 圖 背扣索鋼錨梁荷載示意 鋼錨梁的下半部埋入梁體混凝土內(nèi)，因為本分析是以鋼錨梁為研究對象，因此將錨梁埋入部分視為嵌固考慮，如 圖 示意。 由于扣索力的水平分量很大（約為 310Tf），盡管在 A、 D 處設置了弧形過渡，這兩個位置仍然出現(xiàn)了明顯的應力集中， D 處的集中現(xiàn)象較 A 處范圍 較大 。 圖 背扣索鋼錨梁約束條件示意 鋼錨箱應力分布 在上述最不利計算荷載作用下，鋼錨箱等效應力（ Von Mises 應力）分布 如圖 ~圖 所示。 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 41 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 42 圖 鋼錨箱計算模型局部 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 43 荷載及邊界條件 鋼錨箱 主要承受 前扣索和 背扣索 錨固 索力，貴單位提供的單個鋼 錨箱 所 受最大 前 扣索索力為 ，相應地背扣索索力為 ()=，計算中將 扣索索力均勻作用在承壓面（邊）上。 （軸側(cè)） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 38 （立面） （正面） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 39 （平面） 圖 鋼錨 箱計算模型軸側(cè)及三方向投影圖 圖 鋼錨箱 計算模型剖視圖 計算模型在細部上盡可能真實地反映結(jié)構(gòu)的構(gòu)造細節(jié)， 錯誤！未找到引用湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 40 源。 屈曲分析 按上述最不利荷載，同時考慮到斜桿對節(jié)點板面外變形的約束作用， N14節(jié)點板的屈曲穩(wěn)定安全系數(shù) K=，其屈曲失穩(wěn)模態(tài)如 圖 所示，為面外彎曲失穩(wěn)。 圖 斜桿軸力為 時 N14 節(jié)點板應力分布（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 35 由上兩圖可見，當斜桿 軸力大于 時， N14 節(jié)點板須采用 材料強度較高的板件。 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 33 圖 N14 節(jié)點板約束條件 應力分布 在上述最不利荷載作用下， N14 節(jié)點板的等效應力（ Von Meses 應力）如 圖 所示。 圖 N14 節(jié)點板計算模型 荷載及邊界條件 由第 、 節(jié)可知，斜桿 4N3 的最大軸向力為 ，將此力作為切向分 布荷載作用在錨固區(qū)，如 圖 所示。 表 西岸索塔屈曲穩(wěn)定安全系數(shù) 工況 屈曲穩(wěn)定 安全系數(shù) 主索荷載在跨中 主索荷載在塔前 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 29 圖 荷載在跨中時西岸索塔屈曲失穩(wěn)模態(tài) 圖 荷載在塔前時西岸索塔屈曲失穩(wěn)模態(tài) 由上兩圖可見，由于對塔身進行了加強，塔身剛度顯著增強，在兩種最不湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 30 利主索荷載工況下的屈曲失穩(wěn)模態(tài)均發(fā)生在塔鉸處， 而屈曲穩(wěn)定安全系數(shù)均大于 21。 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 28 圖 荷載在塔前時塔鉸型鋼等效 應力（ MPa） 主索荷載在塔前時， 在前述荷載作用下內(nèi)、外側(cè)兩個塔鉸的豎向支承反力分別為：內(nèi)側(cè) Tf，外側(cè) Tf。 a) 桿件 內(nèi) 力 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 18 圖 荷載在塔前時 桿件 4N1 軸力（ Tf） 圖 荷載在塔前時 桿件 2N1 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 19 圖 荷載在塔前時 桿件 2N3 軸力（ Tf） 圖 荷載在塔前時 桿件 4N3 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 20 圖 荷載在塔前時 桿件 2N4 軸力（ Tf） 圖 荷載在塔前時 桿件 4N4 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 21 圖 荷載在塔前時 桿件 2N5 軸力（ Tf） b) 桿件應力 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 22 圖 荷載在塔前時全部桿件的應力水平（ MPa） 圖 荷載在塔前時 桿件 4N1 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 23 圖 荷載在塔前時 桿件 2N1 應力（ MPa） 圖 荷載在塔前時 桿件 2N3 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 24 圖 荷載在塔前時 桿件 4N3 應力（ MPa） 圖 荷載在塔前時 桿件 2N4 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 25 圖 荷載在塔前時 桿件 4N4 應力（ MPa） 圖 荷載在塔前時 桿件 2N5 應力（ MPa） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 26 表 荷載在塔前時塔身 桿件內(nèi)力及應力極值匯總 桿件 內(nèi)力（ Tf） 應力（ MPa） 最大 最小 最大 最小 4N1 2N1 2N3 4N3 2N4 4N4 2N5 注：表中內(nèi)力及應力以受壓為負、以受拉為正 塔頂工字鋼應力 主索荷載在塔前時 索塔塔頂工字鋼應力如 圖 所示，最大等效應力為155MPa。 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 17 圖 荷載在跨中時塔鉸型鋼等效應力（ MPa） 主索荷載在跨中時， 在前述荷載作用下內(nèi)、外側(cè)兩個塔鉸的豎向支承反 力分別為：內(nèi)側(cè) Tf，外側(cè) Tf。 a) 桿件內(nèi)力 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 7 圖 荷載在跨中時 桿件 4N1 軸力（ Tf） 圖 荷載在跨中時 桿件 2N1 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 8 圖 荷 載在跨中時 桿件 2N3 軸力（ Tf） 圖 荷載在跨中時 桿件 4N3 軸力（ Tf） 湘江四大橋纜索吊裝系統(tǒng)計算報告 9 圖 荷載在跨中時 桿件 2N4 軸力（ Tf） 圖 荷載在跨中時 桿件 4N4 軸