【正文】 2 rm HgP ??? （ ） 運(yùn)動(dòng)壓頭 21 mmm PPP ?? 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 RC 4 5 6 RC 4 5 6 pH 1? 1rH 1mP 1x 1/8 1/10 1/12 2mP 21936 20671 19521 1? mP 60119 54982 51288 確定循環(huán)倍率 對(duì)比與 總PPm ? RC 4 5 6 mP 60119 54982 51288 總P 55799 62531 69222 010000202003000040000500006000070000800004 5 6循環(huán)倍率壓力運(yùn)動(dòng)壓頭 循環(huán)總阻力 圖 循環(huán)倍率選取 由圖 可計(jì)算得 循環(huán)倍率為 蒸汽發(fā)生器傳熱 管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 。39。39。11 )1( vxvx vx ???? 同（ ） 出口含氣率 11 ?? ? （ ） 蒸發(fā)段運(yùn)動(dòng)壓頭 ? ? ??? ? 1139。139。139。uA 為單元開(kāi)孔面積 加速阻力 2 39。 ?uu Aa ，查表得 8?h? 其中 39。 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 由 39。2239。239。22 /)1(/ / ?? ?? xx x ??? （ ） 系數(shù) 9 3 )10/ n ( 3 )10/l n ( 3 666 ???????? PsC （ ） 管束出口截面含汽率 22 ?? C? （ ） 質(zhì)量流速 39。239。239。0039。0 2)( ????? uNPllb （ ） 折算速度下氣相阻力 2 0 3 30 2 2 5 4 )(39。39。39。 mpaPc ? 為臨界壓力 參數(shù) ???? RR ZZK （ ） 液相倍增因子22 11 XXKl ???? （ ） 汽相倍增因子 22 1 XKXg ???? （ ） 液相摩擦阻力 ? ? 02)( lllll PP ???? （ ） 汽相摩擦阻力 ? ? 02)( glggl PP ???? （ ） 局部阻力 ? ? ? ? ][21gllll PPP ????? （ ） RC 4 5 6 RC 4 5 6 0)( llP? 2g? X llP)(? 2l? glP)(? lP? 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 上升空間彎管區(qū)阻力 管束彎頭最大節(jié)圓直徑 mmd b 5 0 6 420422889 ?????? 彎管區(qū)重心至圓心 距 mmd bs 0 7 45 0 6 42 1 2 1 2 ????? 節(jié)距 mmdt 0 ?? 計(jì)算沖刷排數(shù) 39。39。39。39。支撐板的管口為四葉梅花形，其形狀使支撐板只有一小部分與管子接觸，因此圍繞管子會(huì)有更大的流量，使腐蝕物和沉積物不易在支撐板與傳熱管之間沉積下來(lái)。02u 21g? 39。39。39。39。39。0 ??? 水相雷諾數(shù) ll deu ?/Re 39。0239。02 ???? ? （ ） 汽相平均折算速度 smuu / 39。39。0 21 uuu （ ） 出口氣相平均折算速度 smFDu u / 02254 39。02 1 （ ） 水相平均折算速度 ? ????? 39。0 （ ） 出口水相折算速度 ? ? ???uR F DvCu 39。 ?n 為支撐板定位拉桿數(shù)量 上升空間當(dāng)量直徑 mdnnDFd wiue 1 0 ])2([/4 039。 由 傳 熱 管束 至 出 口水室 在出口水室轉(zhuǎn)彎的局部阻力 由 出 口水室 至 出口接管 截面積比 — — — — ? 1 流速 P? 20583 4410 4469 9539 8940 12941 表 總阻力 paPPP if 1 4 8 6 4 61 2 9 4 18 9 4 09 5 3 94 4 6 94 4 1 02 2 5 8 32 0 8 7 76 4 8 8 77 1 ?????????????? ??設(shè)計(jì)阻力 paPP 6 3 5 1 ???? 設(shè) 二回路水循環(huán)阻力計(jì)算 假定循環(huán)倍率 4?RC ， 5?RC ， 6?RC 下降空間阻力 摩擦系數(shù) ) (1)(14?????????ed D? （ ） 其中： ???? 為絕對(duì)粗糙度 mmDe 360? 為下降空間當(dāng)量直徑 下降空間水流速 ddeRd FDCu /?? 下降空間 阻力2)( 0 ddd uDHP ??? ? ???? （ ） 其中 ? 包括入口阻力系數(shù) =1，出口阻力系數(shù) =1，定位裝置阻力系數(shù) =1 蒸汽發(fā)生器傳熱 管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 21 上升空間阻力摩擦阻力 上升空間流道面積 2039。1 ????????? ???? （ ） 一回路局部阻力計(jì)算 一回路局部阻力由 7 部分組成。1 ??????? ?????idu （ ） 其中： smuu / 139。33 ???? （ ） 給水管設(shè)計(jì)流速 smdGu i /?? ?? （ ） 蒸汽發(fā)生器傳熱 管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 19 一回路水阻力計(jì)算 一回路水阻力包括傳熱管內(nèi)的摩擦阻力和進(jìn)口水室、彎頭區(qū)、出口水室的局部阻力。33339。22 ???? （ ） 蒸汽管道設(shè)計(jì)流速 smdGu i /?? ?? （ ） 給水管計(jì)算流速 39。22239。2u ，一般在 30～ 40m/s，選取 38m/s。1 ?????? ? ?? （ ） 主管道設(shè)計(jì)內(nèi)徑： mdd ii 39。10u 一般在 8～ 12m/s，選取 10m/s。其中一次側(cè)為單向流動(dòng)，采用均相流模型；二次側(cè)位汽液兩相流動(dòng)，采用分相流模型。同時(shí)，也常常在第一級(jí)汽水分離器前設(shè)置水下孔板、在第二級(jí)汽水分離器后設(shè)置均汽孔板，用于均勻蒸汽負(fù)荷，提高汽水分離器的效率。兩級(jí)汽水分離器分離出的水全部通過(guò)疏水管導(dǎo)入下降環(huán)形流道與給水混合?，F(xiàn)代的立式自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器一般都在上筒體內(nèi)設(shè)置兩級(jí)汽水分離器。 ????? （ ） 傳熱管實(shí)際平均長(zhǎng)度 mSnLl )/( 39。n 為 當(dāng)前排管子的根數(shù)； i 為排數(shù)； 直管總長(zhǎng) m1 3 5 6 6 92 4 2 1 61 5 9 8 8 5 ????? 彎總直 LLL （ ） 則有： mnLH 3 1 2 0/8 2 0 4 22/ ???? 直直 （ ） 總管束高 mHHH tb ????? 彎直 （ ） 根據(jù)管板的強(qiáng)度計(jì)算公式，可得到管板壁厚 ][2139。 ? ， 符合設(shè)計(jì)要求 傳熱管的排布設(shè)計(jì) 由 節(jié)已經(jīng)計(jì)算出傳熱管的根數(shù)為 13120 根，根據(jù)設(shè)計(jì)要求，傳熱管的排列應(yīng)該為正方形排布也就是順排，示意圖如下 圖 傳熱管節(jié)距圖 傳熱管的節(jié)距： 管束間距離根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可選 或 ； 由于使用的排列方式為順拍，換熱能力較差排差，所以節(jié)距應(yīng)該選擇 即 mmt ??? 具體排布問(wèn)題：當(dāng)傳熱管的外直徑和管束之間的間距確定了以后，傳熱管整體的截面積就已經(jīng)確 定了，要做的是將這些傳熱管有規(guī)律的排列起來(lái)，而當(dāng)面積確定了以后，就希望排列的形狀是周長(zhǎng)最小的形狀，因?yàn)橹挥挟?dāng)周長(zhǎng)最小是，蒸汽發(fā)生器的筒壁的面積才能最小，從而是蒸汽發(fā)生器的體積盡量縮小，所以最終確定傳熱管排列后的截面為圓形，管板的形狀也為圓形，也就是說(shuō)要盡量將傳熱管排滿整個(gè)管板，才能使蒸汽發(fā)生器縮小使用的體積，節(jié)約空間節(jié)約材料 沈陽(yáng)工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 表 傳熱管排列 圖 傳熱管排布圖 排數(shù) 根數(shù) 排數(shù) 根數(shù) 排數(shù) 根數(shù) 排數(shù) 根數(shù) 排數(shù) 根數(shù) 1 170 19 168 37 158 55 140 73 108 2 170 20 168 38 158 56 138 74 104 3 170 21 166 39 158 57 138 75 102 4 170 22 166 40 156 58 136 76 100 5 170 23 166 41 156 59 134 77 96 6 170 24 166 42 154 60 132 78 94 7 170 25 166 43 154 61 132 79 90 8 170 26 166 44 152 62 130 80 88 9 170 27 164 45 152 63 128 81 84 10 170 28 164 46 150 64 126 82 80 11 168 29 164 47 150 65 124 83 76 12 168 30 164 48 148 66 122 84 73 13 168 31 162 49 148 67 120 85 68 14 168 32 162 50 146 68 118 86 64 15 168 33 162 51 146 69 116 87 58 16 168 34 160 52 144 70 114 88 52 17 168 35 160 53 142 71 112 89 46 18 168 36 160 54 142 72 110 90 36 蒸汽發(fā)生器傳熱 管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 15 圖中每一個(gè)小方格代表一個(gè)傳熱管，所有傳熱管的直管段高度都是一樣的，同一橫排的彎管長(zhǎng)度也相等，不同排的越靠近中心彎管長(zhǎng)度越短 根據(jù)管束的排布情況，可得彎管總長(zhǎng) mntidLi 2 4 2 1 6])1(24[21 39。 對(duì)傳熱管進(jìn)行強(qiáng)度校核利用 公式 公式： 蒸汽發(fā)生器傳熱 管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 13 RPdPs ??? ?????? 設(shè)設(shè) 11 0139。ln ??????????sstt ttttt （ ） 設(shè)定傳熱系數(shù) kmwk 2/6270? 則熱流密度 mwtkq / 7 6 3 8 1ln ???? （ ） 根據(jù)俄羅斯學(xué)者推薦的飽和沸騰計(jì)算式，可取的二回路沸騰換熱系數(shù)： 5 4 5 5 7 6 3 8 1)(5 5 5 ?????? qp? （ ） 傳熱系數(shù) kRRddk fwi 4 5 5 9 8 8 4 20201 55210 ????????????? ???? （ ） 將 k 重新帶入（ 1）式