【正文】 蒸汽冷凝水應返回鍋爐房 ，若是直接排放的，應設置單獨的管道，以防止疏。下水管路必須有足夠在的管徑和安裝坡度，使流水暢通無阻。 設在潔凈室的地漏，要求材質(zhì)不易腐蝕、內(nèi)表面光潔，例如不銹鋼材料；不易結垢，有密封蓋，開啟方便；有水封能防止廢水廢氣倒灌，允許沖洗地面時臨 時開蓋，不用時則將蓋蓋死，必要時還應根據(jù)產(chǎn)品工藝要求，灌以消毒劑定期消毒滅菌，從而可以防止污染。 100 級的潔凈室內(nèi)不宜設置水斗和地漏， 10000 級的潔凈室應避免安裝水斗和地漏，在其他級別的潔凈室中應把水斗及地漏的數(shù)量減少到最低程度?；蛘呓ㄔ煳鬯幚碚?，達到國家規(guī)定的排給水，排水設計，施工和驗收規(guī)范外，還必須遵守《規(guī)范》的有關規(guī)定。 醫(yī)藥工業(yè)室內(nèi)排水體制一般采用分流制，生活污水，生產(chǎn)廢水及雨水分別設置管道排出去。 b 生產(chǎn)廢水 生產(chǎn)過程中所產(chǎn)生的污水和廢水，包括設備及容器洗滌用水，冷卻用水等。醫(yī)藥工業(yè)所產(chǎn)生的污水有 3 類。工程包括給排水、供電、環(huán)境消毒等專業(yè)。在初步設計階段，車間布置設計的主要成果是初步設計階段的車間平面圖和立面圖；在施工圖設計階段，車間布置設計的主要成果是施工階段的車間平面圖和立面圖。 在施工圖設計中，一般先由工藝專業(yè)人員繪出施工階段車間設備的平面及 立面布置圖，然后提交安裝專業(yè)人員完成設備安裝圖的設計。 （ 5） 施工圖設計 初步設計經(jīng)通過后，即可進行施工圖設計。 （ 4） 初步設計 根據(jù)帶控制點 的工藝流程圖、設備一覽表等基礎設計資料以及物料貯存運輸、輔助生產(chǎn)和行政生活等要求，結合有關的設計規(guī)范和規(guī)定，進行初步設計。 （ 1） 收集有關的基礎設計資料 （ 2） 確定車間的防火等級 設計人員根據(jù)生產(chǎn)過程中使用、產(chǎn)生和貯存物質(zhì)的火災危險性，按《建筑設計防火規(guī)范》和《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)定》，確定車間的火災危險性類別。 （ 8） 廠址所在區(qū)域的氣象、水文、地質(zhì)等情況。 （ 6） 對原料藥車間的精制、烘干、包裝工序以及制劑車間的設計，應符合《藥品生產(chǎn)質(zhì)量管理規(guī)范》的要求。 （ 4） 車間內(nèi)應采取的勞動保護、安全衛(wèi)生及防腐蝕措施。 （ 2） 滿足生產(chǎn)工藝及建筑、安裝和檢修要求。 車間布置設計應考慮的因素 在進行車間布置設計時，一般應考慮下列因素。 （ 4） 廠區(qū)的總平面布置示意圖，包括本車間與其他車間及生活設施的聯(lián)系、廠區(qū)內(nèi)的人流和物流分布情況等。三廢的數(shù)量、組成及處理方法；加熱和冷卻劑的種類、規(guī)格及用量等。 （ 1） 不同深度的工藝流程圖，如初步設計階段帶控制點的工藝流程圖、施工階段帶控制點的工藝流程圖。 車間布置設計的依據(jù) 有關的設計規(guī)范和規(guī)定 在進行車間布置設計時，設計人員應熟悉并執(zhí)行有關的設計規(guī)范和規(guī)定，如《建筑設計防火規(guī)范》（ GBJ1687 ）、《石油化工企 業(yè)廠界噪聲標準》（ GB5016099）、《爆炸和火災危險環(huán)境電力裝置設計規(guī)范》（ GB50058－ 92）、《潔凈廚房設計規(guī)范》（ GBJ73－ 84）、《藥品生產(chǎn)質(zhì)量管理規(guī)范》（國家藥品監(jiān)督管理局， 1998 年修訂版）、《采暖通風和空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》（ GBJ1987）等。但藥品是一種特殊商品，其質(zhì)量好壞直接關系到人體健康、療效和安全。 原料藥車間和制劑車間都是常見的制藥車間。 車間布置設計是一項復雜而細致的工作，它是以工藝專業(yè)為主導，在大量的非工藝專業(yè)如土建、設備、安裝、電力照明、采暖通風、自控儀表、環(huán)保等的 密切配合下，由工藝人員完成的。車間布置是否合理，不僅smu /2? 與施工、安裝、建設投資密切相關，而且與車間建成后的生產(chǎn)、管理、安全和經(jīng)濟效益密切相關。因此，管道設計在制藥工程設計中占有重要的地位。 6 管道設計 在藥品生產(chǎn)中，水，蒸汽以及各種流體物料通常采用管道來輸送。故選用 2 臺 1500L 母液蒸餾罐能滿足生產(chǎn)，并為今后擴產(chǎn)留有余地。 母液蒸餾罐 根據(jù)物料計算 ，一次母液重量為 ，比重大約 。 振動流化床干燥器 根據(jù)物料計算，干燥物料總重量為 。每天按 24 小時，生產(chǎn)周期為每 車 1 小時。擬選用 SS1000 型三足式離心機，每年裝料 100Kg，則需要設備臺數(shù)為： N=[100 (24/1)]=(臺 ) 故選用 2 臺 SS1000 型三足式離心機能滿足生產(chǎn)。 kgW ? ，釜體和夾套的質(zhì)量可以查手冊或自行計算，由此，kgW 1 0 1 3 9 9 82 ???????? 電動機和減速機總質(zhì)量約 100kg,攪拌裝置質(zhì)量約 40kg,筒體法蘭質(zhì)量約120kg,保溫層質(zhì)量約 100kg，手孔及其他接管附件質(zhì)量約 50kg,由此得，kgW 41050120401001003 ?????? 反應釜的總質(zhì)量 kgWWWW 8 4 44 1 01 0 1 4 2 0321 ??????? 即總重力約為 78KN。酸酐的粘度為 smPa? ，混合物的粘度 )( /1 ??? ?? ，sPa ?? ? ， ? 是水楊酸與酸酐的體積比，則算出 sPa ?? 00 ? ，混合物的密度為 1190 3/mKg 雷諾數(shù)522 0 2 1 1 9 0602 0 Re ?????? ? ?nd ，由相關曲線查得?? wdnP 8 4 )602 0 0(1 1 9 53531 ??????? ? 校正槳葉數(shù)量的影響 wnPP mb )66()6( 2 ??? 校正槳葉直徑的影響 wdDPP m 2 8 1) ( 8 4 3)( 2 ????? 故所求攪拌功率為 kwP 2 8 1 ?? 攪拌軸直徑的計算 根據(jù)工藝條件要求，選取攪拌器外徑 700mm,攪拌軸直徑 d=50mm, 選擇攪拌材料為 45 鋼，查表得鋼的許用扭應力為 MPa40~30][ ?? ，計算系數(shù) A=118~107，則攪拌軸的直徑為 mmNPAd )~(50 )107~118( 33 ??? 50mm,所以該軸是安全 容器支座的選用計算 反應釜因需外加保溫，故選用 B 型懸掛式支座。葉輪直徑一般為釜徑的 ~ 倍。通過攪拌，可以加速物料之間的混合，提高傳熱和傳質(zhì)速率，促進反應的進行或加快物理變化過程。 安全閥接管 a 采用 ?? 無縫鋼管，配法蘭 ， HG20592－ 1997。 加熱蒸汽進口管 g 采用 ?? 無縫鋼管，配法蘭 ,DN32,HG20592－1997。選用碳鋼帶頸視鏡 IP1,DN80(GH/T21619－ 21620－ 1986)。 選用手孔、視鏡、溫度計、和工藝接管 由《平蓋手孔》（ JB/T589－ 1979）或《板式平焊蘭手孔》（ HG21529－ 1992），選用光滑密封的平蓋手孔 APN1,DN250 JB/589T4725－ 1992。 查標準《甲型平焊法蘭》（ JB4701－ 2020），選用甲型平焊法蘭光滑密封面，公稱壓力為 PN6，公稱直徑為 DN1200。 選擇釜體法蘭 根據(jù)筒體內(nèi)操作壓力、溫度和筒體直徑，查表初選甲型平焊法蘭和《壓力容器法蘭類型與技術條件》，法蘭材料為 Q235A，再查標準 JB4701－ 2020《甲型平焊法蘭》，公稱壓力 PN6 的 Q235A 甲型平焊法蘭在操作溫度 150℃時的許用工作壓力為 ,大于筒體設計壓力，所選用的甲型平焊法蘭合適。 當夾套作水壓試驗時，釜體將受外壓作用。 夾套水壓試驗壓力由 M Papp T ??? ， ?Tp ， MPap ? ，取夾套水壓試驗 MPapTj ? 。 筒體的上封頭只受內(nèi)壓作用，并不受外壓作用，為了便于制造取上封頭壁厚與筒體下封頭壁厚相同。 筒體的許用外壓為 M P atD Bp 6 9/82/][ 0 ???P= Mpa 因為 [p]p，且比較接近，所以取筒體 mmtn 10? ，此外，外壓穩(wěn)定和內(nèi)壓強度均能滿足要求。 考慮到內(nèi)筒筒體按外壓設計，且受雙面腐蝕作用，可以初選筒體壁厚mmtn 10? ，并取 mmc ? ， mmc 22 ? ，筒體有效壁厚 mmctt ne ??? ， ??etD 。 夾套的壁厚計算如下： ? ? CPPDt t id ??? ??2 = 1 32 1 3 0 ????? ? 凸形封頭的壁厚附加量也只考慮 1c 和 2c ，加工成型的減薄量由制造廠根據(jù)加工條件確定，以保證壁厚符合圖紙要求，設計計算時可以不考慮。 Q235A 的應許力??t? =113MPa，夾套安全 系統(tǒng)有安全閥，選取夾套設計壓力 P= wP =? MPa，即 P=。夾套傳熱面積 21 mHFF j ?????? 6 2m 夾套傳熱面積符合設計要求。 4 2 6 0 4 2 2 0 4 2 6 0 41 ??????? 求出 ?? 每小時處理的體積為 ＝ 3m 反應時間為 6 h，每批料輔助時間為 h， RV ＝ （ 6+）＝ 3m TV ＝ ＝ 3m 反應釜的筒體直徑 D 及高度 H mDHVD t 33 ?????? 將計算結果圓整至公稱直徑標準系列，選取筒體直徑 D＝ 1200mm, 查附錄，DN＝ 1200mm 時標準橢圓封頭曲面高度 mmh 3001 ? ，直邊高度 mmh 402 ? ，封頭容積 mVh ? ，表面積 mFh ? ，由手冊計算得每一米高的筒體容積為31 mV ? ，表面積 21 mF ? mV VVH h 34 27 ????? 筒體高度圓整為 H=1400mm 于是 H/D=1400/1200＝ ，復核結果基本符合原定范圍。 工藝設備計算 醋化反應釜 反應釜體積的計算： 釜式反應器間歇操作時，每處理一批物料都需要一定的出料，清洗，加料等輔助操作時間，故處理一定量物料所需要的有效體積不僅與反 應時間有關，而且與輔助操作時間有關。 （ 2）凡接觸物料精，干，包崗位的設備，容量和管件均選用不銹鋼材料。 t物料的溫度℃； 利用（ 1） Q1=∑ mct [ ℃ + KJ/Kg℃ ] 20℃ = 105KJ Q4=(3333Kg KJ/Kg℃ + KJ/Kg℃ ) 80℃ = 105 KJ 2. Q2， Q5 Q2 與 Q5 軍可用下式計算： Q2（ Q5） =∑ mct KJ。 表 6基團結構摩爾熱容 [J/(mol.℃ )] 基團 C6H5－ － COOH － O－ － CO － OH － CH3 溫 度 20℃ 80℃ 所以 ASP 的比熱容 = [(C6H5) + (COOH) + (O) + (CO) + (CH3)]/ AS 的比熱容 = [(C6H5) + (COOH) + (OH)] / 經(jīng)以上式子可求得 所需比熱容（ KJ/Kg℃） 表 7 比熱容（ KJ/Kg℃） 20℃ 80℃ 乙酸 醋酐 阿司匹林 —— 水楊酸 能量衡算 1. Q1 與 Q4 Q1 與 Q4 均可用下式計算 Q1（ Q4） =∑ mct KJ。 對于絕大多數(shù)有機化合物，其比熱容可利用下表求得。 CS固體的比熱容 KJ/(Kg.℃ )。 液體比熱容一般與壓強無關，隨溫度上升而稍有增大。 表 5 干燥物料衡算 干燥前物料衡算 干燥后物料衡算 物料名稱 阿司匹林 總量 成品 其他 損耗 總量 重量 Kg 4 能量衡算 反應罐能量衡算 Q1 、 t1 Q4 、 t4 Q2 、 t2 Q5 、 t5 Q6 反應罐能量衡算可表示如下式： Q1+Q2+Q3=Q4+Q5+Q6 Q1SA 與醋酐帶入設備的熱量 KJ； Q2加熱劑水蒸汽傳給物料的熱量 KJ； Q3過程反應熱 KJ； Q4生成 ASP 與醋酸帶走的熱量 KJ； Q5加熱劑水蒸汽帶走的熱量 KJ； Q6設備向環(huán)境散失的熱量 KJ； t1SA 與醋酐進入設備的溫度℃， t1=20℃； t2加熱劑水蒸氣的進入溫度℃， t2=℃； t3最終反應罐中溫度℃， t3=80℃； t4物料流出時的溫度℃， t4=80℃； t5加熱劑水蒸汽流出時的溫度℃， t5=80℃ 。 在沉降室和撲集器得到粉子，渣子質(zhì)量為 ，由總產(chǎn)率為 %，成品量（符合設計要求） 綜合以上計算，得： 進料①： 來自于水洗離心機， 氣流干燥器