【正文】 Nostrand，新澤西州普林斯頓 ： 1962. .武漢：湖北科學(xué)技術(shù)出版社， 1990. Hongshuo, Weng situation .北京： 水利電力出版社， 1999. 。溢洪道的泄量，溢流前緣總寬度及堰頂高程的選定是水利水電工程的一個(gè)決定條件。 結(jié)論 我們考慮了溢洪道使我們有效的保證耗散過(guò)剩的動(dòng)能和結(jié)構(gòu)整體可靠性。分布的靜態(tài)壓力在水洞 中 取決于設(shè)計(jì)的隧道和流動(dòng)程度的旋轉(zhuǎn)。在一個(gè)系統(tǒng)的一個(gè)錐形渦發(fā)生器和消能室后面的發(fā)電機(jī)， 86%的初始能量的流動(dòng)消散，因?yàn)樗┻^(guò)這段。改造旋渦狀流入軸向流發(fā)生 。平等的離心加速度的自由落體加速度是一個(gè)必要條件的崩潰渦結(jié)構(gòu)的流動(dòng)的隧道。 相對(duì)面積的氣體從 下 降到 ，長(zhǎng)度的錐形部分，而角旋轉(zhuǎn)流減少之間的一半和三分之二的初始值的這一段。一尾管圓柱起始段，自由區(qū)下游從 增加的部分距離 從軸軸 的部分在距離 ，而角旋轉(zhuǎn)流和軸向和周向流動(dòng)率下降。作為 nonaerated 流進(jìn)入尾管通過(guò)旋轉(zhuǎn)的節(jié)點(diǎn)，一個(gè)真空計(jì)壓力是建立在燃?xì)庹羝暮诵?，并在案件高度曝?。由于 11 不對(duì)稱輸水進(jìn)入渦流發(fā)生器在最初的部分，核心的流動(dòng)是非圓，位于遠(yuǎn)離中心截面 的位置 。 此外，較低水平的水，空氣越多限制水的流量將流入旋轉(zhuǎn)節(jié)點(diǎn)。這臺(tái)標(biāo)記的大小取決于該 escapage 放電和抵抗的溢流段 的能力 水平。液壓研 究進(jìn)行了一個(gè)模型，模擬了豎井溢洪道在 1 : 50 的比例和包括一個(gè)軸測(cè)量直徑 13米，高 148 米，切渦流產(chǎn)生裝置，和尾水隧洞。同樣的。通過(guò) 溢洪道和大大減少流量的尾水隧洞，排入河道。可以理解的是，流動(dòng)率是需要采用特殊的保護(hù)措施的流線型表面溢洪道 避免 氣蝕損傷 。考慮到這些差異的基礎(chǔ)上的結(jié)果，實(shí)驗(yàn)室研究 rogunskii 工作的溢洪道水力發(fā)電廠（包括消能室）和溢洪道的水力工程（泰瑞經(jīng)營(yíng)著 具有均勻 的能量耗散 的 整個(gè)隧道）。溢洪道水力條件的部分。因?yàn)樵谖锢韺?duì)象中空氣含量的關(guān)鍵部分都是微不足道的。因此，在 方案 的溢洪道在泰瑞水利工程，百分壓的物理結(jié)構(gòu)是高達(dá) 15 倍，而在開(kāi)放模型建造一個(gè) 1 : 60 規(guī)模，壓縮的 百分點(diǎn)在 ，即，十分之一的價(jià)值發(fā)現(xiàn)的領(lǐng)域。情況是不同的，在案件的摻氣水流，這也是難以模型。本部分將負(fù)責(zé)以下功能： 使 減少旋轉(zhuǎn)速度的 水流 進(jìn) 入 消能室，均衡流量轉(zhuǎn)向最大軸部分的流動(dòng)速率的中央部分，并減少其動(dòng)態(tài)載荷在旋轉(zhuǎn)節(jié)點(diǎn)的流量 。選擇設(shè)計(jì) 的 尺寸取決于速度旋轉(zhuǎn)流入口和后室長(zhǎng)度的尾水隧洞。 被確定類型的 隧道 溢洪道設(shè)計(jì)和選擇 。當(dāng)下泄水流不能直接歸入原河道時(shí)，還需另設(shè)尾水渠，以便與下游河道妥善銜接。為保護(hù)泄槽免遭沖刷和巖石不被風(fēng)化，一般都用混凝土襯砌?？刂贫纬Ｓ脤?shí)用堰或?qū)掜斞?，堰頂可設(shè)或不設(shè)閘門。岸邊溢洪道通常由進(jìn)水渠、控制段、泄水段、消能段組成。 ④ 虹吸溢洪道。 ③ 井式溢洪道。溢流堰大致沿等高線布置，水流從溢流堰泄入與堰軸線大致平行的側(cè)槽后，流向作近 90176。泄槽與溢流堰正交，過(guò)堰水流與泄槽軸線方向一致。河床式溢洪道經(jīng)由壩身溢洪。前者用以宣泄設(shè)計(jì)洪水，后者用于宣泄非常洪水。 包括：進(jìn)水渠 控制段 泄槽 出水 渠。 預(yù)旋 流動(dòng)的 渦 流 生成裝置在距離 處 從軸的基礎(chǔ)上 來(lái) 確定圖形依賴性。mamskii 水利工程， Areq =；為 rogunskii 溢洪道，應(yīng) 安排為 ： Areq =。應(yīng)該指出的是，渦流節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì) =空調(diào)機(jī)作用， 其中 的幾何參數(shù) 是 該渦流 發(fā)生器需要維持所需的預(yù)旋流動(dòng) 時(shí)間的數(shù)據(jù) 。 對(duì)渦流產(chǎn)生裝置的設(shè)計(jì)。 引水管道的渦軸發(fā)電機(jī) 的軸是呈傾斜角度的 ?；咎攸c(diǎn)是一個(gè)渦流發(fā)生器 位于 鋼筋混凝土距離隧道軸線為重心的 “ 關(guān)鍵 ” 的部分地區(qū)。這是負(fù)責(zé)運(yùn)輸能 力和流動(dòng)制度基本的 條件。 渦流產(chǎn)生裝置。軸的直徑是由近等于 尾水管的直徑。其目的在 保持其運(yùn)輸能力時(shí)， 使 運(yùn)作中的 水能自由下泄 。 評(píng)價(jià)設(shè)計(jì)溢洪道 的尺寸 。因此，讓我們一起關(guān)注一些重要理論 9 問(wèn)題。然而，每一個(gè)實(shí)際工程設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)也必須進(jìn)行評(píng)估 。渦旋式溢洪道光滑或加速能量耗散的整個(gè)長(zhǎng)度的水管道是最簡(jiǎn)單和最有前途的各類液壓結(jié)構(gòu)。終端部分尾水洞渦流溢洪道可以構(gòu)造的形式， 一個(gè)挑斗，消力池，或特殊結(jié)構(gòu)取決于流量的出口從隧道和條件的下游航道。這些結(jié)構(gòu)可能是分為以下基本組： 渦旋式（或所謂的 singlevortex 型 ，是研究 光滑溢洪道水流的消能 和設(shè)計(jì)隧道 的 長(zhǎng)度 和高度），而橫截面的隧道是圓或近圓其整個(gè)長(zhǎng)度。一些結(jié)構(gòu)性的研究隧道溢洪道液壓等工程 rogunskii，泰瑞， tel39。 因此，流量 旋 渦旋式和軸向流經(jīng) 溢洪道 的 尾端 ，不 會(huì) 產(chǎn)生汽蝕損 害 。有鑒于此，我們希望 引起 讀者的注意，基本上是新的 概念 （即，在配置和操作條件），利用旋渦流溢洪道。 本文也證實(shí)了 渦溢洪道消能在水洞中 的設(shè)計(jì)而具有 壓力波動(dòng)和強(qiáng)度的湍流耗散 能量的過(guò)程 關(guān)鍵詞： 溢洪道 渦流 能量耗散 隧道式溢洪道，廣泛應(yīng)用于中、高壓液壓工程。s hydropower potential and development policies, hydroelectric dams (4), Turkey: 1999. , systems engineering methods and applications. IEEE Press, New York, 1977. , water energy projects. Wiley, New York: 1968. . Systems Engineering Handbook, MCGRAW Hill, New York: 1965. . Systems engineering methodology. Fan ? Nostrand, Princeton, NJ: 1962. Shang. Water Resources Engineering, Wuhan: Hubei Science and Technology Press, 1990. Hongshuo, Weng situation up. Hydraulic Structures. Beijing: China Water Power Press, 1999. 8 旋渦隧道溢洪道及 液壓操作條件 ， 戈藍(lán)， ， V. ，和 內(nèi)容摘要 隧道式溢洪道，廣泛應(yīng)用于中、高壓液壓工程。 it was intended that the flow rate at the end of the chute was to reach 60 m/sec. Understandably, flow rates that are this high entail adoption of special measures to protect the streamlined surfaces of the spillway from cavitation damage and the stream course from dangerous degradation. To meet this need, the Tashkent Hydroelectric Authority, working with the Division of Hydrodynamic Research (now the Central Hydraulic Institute, Society of the Scientific Research Institute on the Economics of Construction), developed several alternative versions of spillway designs intended to dissipate a significant portion of the energy of the flow within the spillway and to substantially reduce the flow rate in the tailrace tunnel and at the point where the flow is discharged into the stream course. In one of the versions that were considered, the bend in the turning segment that is part of the traditional configuration of a shaft spillway was replaced by a tangential flow vortex generator. Similarly. vortextype flow is created throughout the entire length of the tailrace segment. Hydraulic studies were performed on a model that simulated a shaft spillway at a scale of 1:50 and consisted of a shaft measuri