【正文】 控制段、泄水段、消能段組成。為保護泄槽免遭沖刷和巖石不被風(fēng)化，一般都用混凝土襯砌。 被確定類型的 隧道 溢洪道設(shè)計和選擇 。本部分將負責(zé)以下功能： 使 減少旋轉(zhuǎn)速度的 水流 進 入 消能室，均衡流量轉(zhuǎn)向最大軸部分的流動速率的中央部分，并減少其動態(tài)載荷在旋轉(zhuǎn)節(jié)點的流量 。因此，在 方案 的溢洪道在泰瑞水利工程，百分壓的物理結(jié)構(gòu)是高達 15 倍，而在開放模型建造一個 1 : 60 規(guī)模，壓縮的 百分點在 ，即，十分之一的價值發(fā)現(xiàn)的領(lǐng)域。溢洪道水力條件的部分?？梢岳斫獾氖?，流動率是需要采用特殊的保護措施的流線型表面溢洪道 避免 氣蝕損傷 。同樣的。這臺標(biāo)記的大小取決于該 escapage 放電和抵抗的溢流段 的能力 水平。由于 11 不對稱輸水進入渦流發(fā)生器在最初的部分，核心的流動是非圓，位于遠離中心截面 的位置 。一尾管圓柱起始段，自由區(qū)下游從 增加的部分距離 從軸軸 的部分在距離 ，而角旋轉(zhuǎn)流和軸向和周向流動率下降。平等的離心加速度的自由落體加速度是一個必要條件的崩潰渦結(jié)構(gòu)的流動的隧道。在一個系統(tǒng)的一個錐形渦發(fā)生器和消能室后面的發(fā)電機， 86%的初始能量的流動消散，因為它穿過這段。 結(jié)論 我們考慮了溢洪道使我們有效的保證耗散過剩的動能和結(jié)構(gòu)整體可靠性。 Nostrand，新澤西州普林斯頓 ： 1962. .武漢：湖北科學(xué)技術(shù)出版社， 1990. Hongshuo, Weng situation .北京： 水利電力出版社， 1999. 。溢洪道的泄量，溢流前緣總寬度及堰頂高程的選定是水利水電工程的一個決定條件。分布的靜態(tài)壓力在水洞 中 取決于設(shè)計的隧道和流動程度的旋轉(zhuǎn)。改造旋渦狀流入軸向流發(fā)生 。 相對面積的氣體從 下 降到 ，長度的錐形部分，而角旋轉(zhuǎn)流減少之間的一半和三分之二的初始值的這一段。作為 nonaerated 流進入尾管通過旋轉(zhuǎn)的節(jié)點，一個真空計壓力是建立在燃氣蒸汽的核心，并在案件高度曝氣 。 此外，較低水平的水，空氣越多限制水的流量將流入旋轉(zhuǎn)節(jié)點。液壓研 究進行了一個模型，模擬了豎井溢洪道在 1 : 50 的比例和包括一個軸測量直徑 13米，高 148 米，切渦流產(chǎn)生裝置，和尾水隧洞。通過 溢洪道和大大減少流量的尾水隧洞，排入河道?？紤]到這些差異的基礎(chǔ)上的結(jié)果，實驗室研究 rogunskii 工作的溢洪道水力發(fā)電廠（包括消能室）和溢洪道的水力工程（泰瑞經(jīng)營著 具有均勻 的能量耗散 的 整個隧道）。因為在物理對象中空氣含量的關(guān)鍵部分都是微不足道的。情況是不同的，在案件的摻氣水流，這也是難以模型。選擇設(shè)計 的 尺寸取決于速度旋轉(zhuǎn)流入口和后室長度的尾水隧洞。當(dāng)下泄水流不能直接歸入原河道時，還需另設(shè)尾水渠，以便與下游河道妥善銜接。控制段常用實用堰或?qū)掜斞?，堰頂可設(shè)或不設(shè)閘門。 ④ 虹吸溢洪道。溢流堰大致沿等高線布置，水流從溢流堰泄入與堰軸線大致平行的側(cè)槽后，流向作近 90176。河床式溢洪道經(jīng)由壩身溢洪。 包括：進水渠 控制段 泄槽 出水 渠。mamskii 水利工程， Areq =；為 rogunskii 溢洪道，應(yīng) 安排為 ： Areq =。 對渦流產(chǎn)生裝置的設(shè)計?；咎攸c是一個渦流發(fā)生器 位于 鋼筋混凝土距離隧道軸線為重心的 “ 關(guān)鍵 ” 的部分地區(qū)。 渦流產(chǎn)生裝置。其目的在 保持其運輸能力時， 使 運作中的 水能自由下泄 。因此，讓我們一起關(guān)注一些重要理論 9 問題。渦旋式溢洪道光滑或加速能量耗散的整個長度的水管道是最簡單和最有前途的各類液壓結(jié)構(gòu)。這些結(jié)構(gòu)可能是分為以下基本組： 渦旋式（或所謂的 singlevortex 型 ，是研究 光滑溢洪道水流的消能 和設(shè)計隧道 的 長度 和高度），而橫截面的隧道是圓或近圓其整個長度。 因此，流量 旋 渦旋式和軸向流經(jīng) 溢洪道 的 尾端 ，不 會 產(chǎn)生汽蝕損 害 。 本文也證實了 渦溢洪道消能在水洞中 的設(shè)計而具有 壓力波動和強度的湍流耗散 能量的過程 關(guān)鍵詞： 溢洪道 渦流 能量耗散 隧道式溢洪道，廣泛應(yīng)用于中、高壓液壓工程。 it was intended that the flow rate at the end of the chute was to reach 60 m/sec. Understandably, flow rates that are this high entail adoption of special measures to protect the streamlined surfaces of the spillway from cavitation damage and the stream course from dangerous degradation. To meet this need, the Tashkent Hydroelectric Authority, working with the Division of Hydrodynamic Research (now the Central Hydraulic Institute, Society of the Scientific Research Institute on the Economics of Construction), developed several alternative versions of spillway designs intended to dissipate a significant portion of the energy of the flow within the spillway and to substantially reduce the flow rate in the tailrace tunnel and at the point where the flow is discharged into the stream course. In one of the versions that were considered, the bend in the turning segment that is part of the traditional configuration of a shaft spillway was replaced by a tangential flow vortex generator. Similarly. vortextype flow is created throughout the entire length of the tailrace segment. Hydraulic studies were performed on a model that simulated a shaft spillway at a scale of 1:50 and consisted of a shaft measuring 13 m in diameter and 148 m in height, a tangential vortex generating device, and a tailrace tunnel. The studies that were performed showed that in the shaft which delivers water to the flow rotation node, an intermediate water level is maintained when the flow rate is less than the design rate. This bench mark depends on the magnitude of the escapage discharge and the resistance of the spillway segment situated at a lower level . In the constructions that have been considered here, maximum (design) flow rates through the shaft are achieved when the shaft is flooded and there is no access to the air. In the model nearly 5 plete entrapment of air from the water surface occurred with intermediate water levels in the shaft。 inparticular, techniques are now available for calculating the hydraulic resistance of individual legs of a route and the flow rates and pressures in vortextype flow. However, for each actual hydraulic project a designed structure must also be evaluated by means of model investigations, since it is still not possible to evaluate all the elements of th