【正文】 26:169. 。9:119. [3] Piskunov V(i. Finite elements analysis of cranes metalwork. Moscow: Mashinostroyenie, 1991 (in Russian). [4] MU RD 5069490. Reliability engineering. Probabilistic methods of calculations for fatigue of welded metalworks. Moscow: (iosstandard, 1990 (in Russian). [5] Kopnov VA. Fatigue and Fracture of Engineering Materials and Structures 1993。 以實(shí)現(xiàn)延長(zhǎng)疲勞強(qiáng)度。 （ 4）使用內(nèi)在疲勞曲線的方法計(jì)算疲勞強(qiáng)度。 （ 2）雨流循環(huán)計(jì)數(shù)技術(shù)的計(jì)算負(fù)荷周期為一期標(biāo)準(zhǔn) 運(yùn)作。 7 結(jié)論 通 過分析起重機(jī)載重表明，一些金屬材料受到較大動(dòng)態(tài)載荷，從而導(dǎo)致疲勞損 傷的積累，其次是疲勞失效。然而，這些要素失效的概率不小于 34年 和是在范圍 。這是從這個(gè)表中至少強(qiáng)度 要件 為 3 。該法所得的平均數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)偏差分別見 表 5 。 6 壽命預(yù)測(cè) 該項(xiàng)研究的一些金屬材料 受到疲勞損傷 的 累積。 可能的值的元素耐力極限上述重疊的范圍，載荷 振幅與非零的概率，這意味著這些元素受到疲勞 累積損傷。 根據(jù)表 [ 4 ] ，有效應(yīng)力集 中系數(shù)是接受的 KF = ， 給出了一個(gè)平均的價(jià)值，可承受的極限，作為 1ES? =67的強(qiáng)度創(chuàng)傷。變異系數(shù)為 ，和相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)偏差為 1s?? = .觀察的基本組成部分 2是一個(gè) I形穿孔，由孔附加導(dǎo)軌，以頂端法蘭。起重機(jī)金屬制成的材料為合金鋼 09g2s，此材料有一個(gè)持久極限 120 MPa 和屈服強(qiáng)度 350 兆帕斯卡。 5 應(yīng)力集中的因素和元件的耐力 要素起重機(jī)的各個(gè)部件初步是由半自動(dòng)氣體焊接，沒有邊緣制造設(shè)備及相應(yīng)的加工。如果初次分配每個(gè)獨(dú)立的任期有一個(gè)正態(tài)分布，那么載重周期為一年的平均數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)偏差總數(shù)的都是平等的，大致為 423096和 650 。在另一方面， 泊松分布可以很好地近似正態(tài)分布平均 k? 。 每個(gè)月裝貨塊平均數(shù)值很快就獲得了，因此它是有可能找到適當(dāng)?shù)奶攸c(diǎn)，如果采取中央極限周期，不僅為每月裝載量，而且也為每月或每年的裝載周期。而處理這一類示波圖，一個(gè)整體樣本數(shù)量的加 載周期 得到了構(gòu)成的整數(shù)與最低及最高觀察值 ： 24和 26。應(yīng)該指出的是，直線圖的周期振幅與減少事后的非零平均數(shù)相等于直線圖為零時(shí)的平均數(shù)。 [ 2 ]是采取優(yōu)勢(shì)，以前面提到的疲勞的強(qiáng)度回線分析，為三個(gè)最弱的要素：（ 1）底部角度的協(xié)調(diào)（表 11），（ 2）橫梁頂端的協(xié)調(diào)（表 17），（ 3）角度的支持（表 8）。第一是作為一獨(dú)特的振蕩講（閉環(huán)） ，二是為一套加載周期期間一個(gè)運(yùn)行周期。減少貨物的裝載量導(dǎo)致裝載量減少，并且建成一項(xiàng)基本負(fù)載周期的一半。首先，當(dāng)負(fù)載被提升時(shí)，壓力增加到最高值。 4 疲勞載荷分析 通過起重機(jī)的工作和壓力示波圖的獲得，在測(cè)試點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)變測(cè)量，在圖 6 和第 5 中排列顯示，自一臺(tái)起重機(jī)的常見工作周期的時(shí)間由足夠的散射和平均值約為 15 分鐘，常見的運(yùn)行周期的時(shí)間起重機(jī)有足夠的散射與平均價(jià)值 ） |機(jī)械故障分析 6（ 1999） 131141 時(shí)間（ ）裝貨過程變化值 民，以減少這些示意圖均勻過濾所產(chǎn)生的這些信號(hào)，和所有反復(fù)的形成的值，也就是說，當(dāng)結(jié)構(gòu)是不受到動(dòng)態(tài)加載，只有靜態(tài)加載發(fā)生時(shí)，將會(huì)被拒絕。 在 運(yùn)行 中，有可能的情況下，當(dāng)源自不同類型的負(fù)荷加載結(jié)合起來。制動(dòng)一個(gè) 負(fù)荷，當(dāng)它逐漸降低時(shí)，在金屬制品上產(chǎn)生顯著的振動(dòng)應(yīng)力，可以達(dá)到靜態(tài)載荷的 7%左右。該金屬金工振蕩的特點(diǎn)是有兩個(gè)諧波在 2秒的過程當(dāng)中，這些已經(jīng)在前面的分析中獲得。梁的最大壓力增長(zhǎng)倒最大值 12 S并且平均振蕩為 ％ 。這個(gè)電動(dòng)機(jī)以 。在事實(shí)上，并沒有發(fā)現(xiàn)金屬有顯著的振蕩，并且壓力慢慢達(dá)到了最大值。因此，以同時(shí)懸掛的速度，森林龍門式起重機(jī)受到較小的動(dòng)應(yīng)力與類似的一般用途的起重機(jī)相比而言。載重量應(yīng)始終保持平衡。 第二個(gè)特點(diǎn)是物質(zhì)吊裝的加快導(dǎo)致低低效率。首先它必須遵循起重機(jī)的裝載規(guī)則，由于逐步脫離基地。起重機(jī)的豎向載荷主要是由牽引力引起的。在隔板和角度 1 的支板上，最大的拉應(yīng)力達(dá)到 45 兆帕斯卡（壓力表 1 ）。最大的壓縮應(yīng)力發(fā)生在變 形的最大角度，在內(nèi)部看來 。這些壓力的結(jié)果，在底部的共振的的 I 梁那么壓縮 應(yīng)力 比最高的 1 處要大得多 （ 值 1775和 1020兆帕斯卡）， 其他要素的梁加載的值 |機(jī)械故障分析 6（ 1999） 131141 月份 圖 3 95%的置信區(qū)間運(yùn)作周期的平均數(shù) |機(jī)械故障分析 6（ 1999） 131141 圖 4梁的分配計(jì)劃 不超過絕對(duì)值 45 兆帕斯卡。頂端的桁架受到最大的壓縮 應(yīng)力。靜態(tài)應(yīng)力值分布在圖 4和 5中 。 表 3 運(yùn)作周期的正太分布 3 .應(yīng)變測(cè)量 為了顯示大多數(shù)金屬的負(fù)載元素，并且確定一系列的壓力，事前做了靜態(tài)應(yīng)變測(cè)量。在正態(tài)分布表 3中 。已正態(tài)分布漸近與均值和方差，確定抽樣數(shù)量的周期 v 而不依賴于整個(gè)的形式分布函數(shù)的 ()Ft ， （只對(duì)不同的格式分配進(jìn)行限制）。實(shí)踐中，總 轉(zhuǎn)移貨物的總噸數(shù)，基本上是大于機(jī)組負(fù)荷，由于利用漸近性質(zhì)的重建過程所以式有益的。 設(shè) ? ?()nnF t P t???。二是考慮到， （隨機(jī)變量）負(fù)荷，形成了一個(gè)流動(dòng)的數(shù)據(jù)鏈： 在重建的理論中，隨機(jī)變量： n? ，有一個(gè)分布函數(shù) f（ t）的，可以被理解為在失敗的連接或者要求收據(jù)時(shí)的恢復(fù)時(shí)刻。使用運(yùn)行時(shí)間的起重機(jī)和評(píng)價(jià)周期時(shí)間，與實(shí)際增加一個(gè)數(shù)量的周期比，很容易得出比較大的誤差，因此，最好是作為如下。參照這個(gè)調(diào)查結(jié)果，以操作時(shí)間為一個(gè)周期，作為范本，由正常變量與平均值 等，標(biāo)準(zhǔn)差為 。 每月搬運(yùn)價(jià)值的分布 Q（ t） ，被相對(duì)強(qiáng)度 q（ t）表示為 其中 Q是每年的裝載量的記錄存儲(chǔ)，是設(shè)計(jì)的最大存儲(chǔ)原木值 Q 以百分比 計(jì)算 ，其中為考察起重機(jī)等于 萬立方米每年， 和 容積載重搬運(yùn)為 10 ％ 的起重機(jī)，得到的數(shù)據(jù)列在表 2 中 ，總量 56000立方米 每 年，用 K表示 。將有可能為每個(gè)起重機(jī)，每一個(gè) 月所負(fù)荷的載重量， 建立這些數(shù)據(jù)，無需特別困難的統(tǒng)計(jì)調(diào)查。 |機(jī)械故障分析 6（ 1999） 131141 表 1 搬運(yùn)強(qiáng)度（ %） 表 2 轉(zhuǎn)移儲(chǔ)存量 通過一年的觀察，從 118各搬運(yùn)值的觀察所 了解到 的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析 ， 并且有可能評(píng)價(jià)相關(guān)的 搬運(yùn)強(qiáng)度（噸） 參考年度的裝載量的百分比 。這是解釋復(fù)雜的各種系統(tǒng)和 隨機(jī)效應(yīng)， 對(duì) 搬運(yùn) 施加的影響：天氣條件，道路條件和貨車車隊(duì)等 ，所有木材被運(yùn)送 到存儲(chǔ)倉庫 的 木材 ， 在一年內(nèi)應(yīng)該被處理。 搬運(yùn)強(qiáng)度 據(jù)了解，每年的 搬運(yùn)強(qiáng)度 是不規(guī)律的，不能被視為一個(gè)平穩(wěn)過程。 原木不同的倉庫 。如果每月從森林移動(dòng)的原木超過加工率，即是有一個(gè)原木存儲(chǔ)的倉庫，這個(gè)起重機(jī)期待的工作 ，也只是在原木加工的實(shí)際堆數(shù)在所供給原木數(shù)量的中心線以下； 1999年 Elsevier公司科 學(xué)有限公司保留所有權(quán)利。 一個(gè)起重機(jī)示意圖顯示在圖 1中 。 為了分析，在葉卡特琳堡地區(qū)的林場(chǎng)碼頭選中了一臺(tái)被安裝在葉卡特琳堡地區(qū)的林場(chǎng)碼頭的龍門式起重機(jī) LT62B， 這臺(tái)起重機(jī)能夠供應(yīng)兩個(gè)伐木廠建立存儲(chǔ)倉庫，并且能轉(zhuǎn)運(yùn)木頭到鐵路的火車上 ，這 條鐵路通過存儲(chǔ)倉庫。 這種類型的起重機(jī)大約 1000 臺(tái)以上工作在俄羅斯森林工業(yè) 的企業(yè)中。引起疲勞裂紋的故障沿著起重機(jī)的橋梁焊接接頭進(jìn)行傳播，并且能夠支撐三到四年。疲勞評(píng)估 。保留所有權(quán)利。疲勞失效分析表明，一些元件的故障是自然的系統(tǒng)因素，并且不能被一些隨意的原因所解釋。對(duì)載重的循環(huán)周期進(jìn)行計(jì)算，下雨循環(huán)計(jì)數(shù)技術(shù)得到了使用。26:169. 中文翻譯 龍門式起重機(jī)金屬材料的疲勞強(qiáng)度預(yù)測(cè) 摘要 內(nèi)在的疲勞曲線應(yīng)用到 龍門式起重機(jī)金屬材料的 疲勞壽命預(yù)測(cè)問題。9:119. [3] Piskunov V(i. Finite elements analysis of cranes metalwork. Moscow: Mashinostro yenie, 1991 (in Russian). [4] MU RD 5069490. Reliability engineering. Probabilistic methods of calculations for fatigue of welded metalworks. Moscow: (iosstandard, 1990 (in Russian). [5] Kopnov VA. Fatigue and Fracture of Engineering Materials and Structures 1993。 the load should always be balanced. The possibility of slack being sufficient to accelerate an electric drive to nominal revolutions is therefore minimal. Thus, the forest traveling gantry cranes are subjected to smaller dynamic stresses than in analogous cranes for general purposes with the same hoisting speed. Usually, when acceleration is smooth, the detachment of a load from the base occurs in s after switching on an electric drive. Significant oscillations of the metalwork are not observed in this case, and stresses smoothly reach maximum values. When a high acceleration with the greatest possible clearance in the joint between spreader andgrab takes place, the tension of the ropes happens 1 s after switching the electric drive on, the clearance in the joint taking up. The revolutions of the electric motors reach the nominal value in O.} s. The detachment of a load from the base, from the moment of switching electric motors on to the moment of full pull in the ropes takes s, the tensions in ropes increasing smoothly to maximum. The stresses in the metalwork of the bridge and supports grow up to maximum values in 12 s and oscillate about an average within %. When a rigid load is lifted, the accelerated velocity of loading in the rope hanger a