【正文】 大氣壓的飽和水蒸汽溫度為 77℃ 這低于塔頂溫度 108℃ 故水蒸氣處于過熱狀態(tài)不會冷凝 。 恩氏蒸餾溫度 ℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差 ℃ 159 171 179 194 恩氏蒸餾溫差 ℃ 12 8 15 平衡汽化溫差 ℃ 5 4 工藝流程設(shè)計 第 27 頁 共 67 頁 常壓平衡汽化溫度 ℃ 191 可以用《石油煉制工程》圖 Ⅱ 124 先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù) 大氣壓下 50%點的平衡汽化溫度為 189℃ 所以 大氣壓下重柴油的 泡點溫度為（ 189－ 5－ 4－ ） =℃ 與原假設(shè)180℃ 很接近可認(rèn)為假設(shè)溫度正確 。 恩氏蒸餾溫度 ℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差 ℃ 289 316 328 341 恩氏蒸餾溫差 ℃ 27 12 13 平衡汽化溫差 ℃ 16 10 常壓平衡汽化溫度 ℃ 大氣壓下 50%點 的平衡汽化溫度 為 354℃ 所以 大氣壓下重柴油的泡點溫度為（ 354－ 16－ 10－ ） =℃ 與原假設(shè) 315℃ 很接近 可認(rèn)為假設(shè)溫度正確 。 塔底溫度 取塔底溫度比汽化段溫度低 7℃ 。 應(yīng)考慮到生產(chǎn)航空煤油限定爐出口溫度不超過360℃ .曲線 3 可讀在 360℃ 成都?xì)饣蕿?%(體 )。 校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐口溫度 。 從此交點作垂直于橫坐標(biāo)的直線 A 在 A 線上找到 299℃ 之點過此點作平行于原油常壓平衡曲線 2 的線 4 即原油在 大氣壓下的平衡曲線 。 還有水蒸氣 257 千摩 /時 由此計算得汽化段的油氣分壓為 482/（ 482+257） = 大氣壓 (3)汽化段溫度的初步求定 汽化段溫度應(yīng)該是在汽化段油氣分壓在 大氣壓之下的企劃 %(體 )溫度 。 故 ： 塔頂壓力 M P ???? （絕） 取每層浮閥塔板壓力降為 MPa,推算常壓塔各關(guān)鍵部位壓力 [1]分別為 ：（單位為 MPa） 塔頂壓力 一線抽出板（第 9 層）上壓力 二線抽出板（第 18 層）上壓力 三線抽出板（第 27 層）上壓力 汽化 段（第 30 層下）壓力 取轉(zhuǎn)油線壓力降為 MPa 則 ： 加熱爐出口壓力 = M Pa2 0 3 7 ?? 精餾塔計算草圖 將所需要計算的常壓塔塔體、塔板、 進料及產(chǎn)品進出口、中段循環(huán)回流位置、汽提點、側(cè)線等數(shù)據(jù)繪成草圖 見下圖 所示 。 全塔總計 34 層 。 通常相鄰兩個餾分的切割溫度就在這個重疊值的一半之處因此可取 th0 –th100 之間的中間溫度作為這兩個餾分之間的分割溫度 。 表 421 各餾分焦點溫度 名稱 S vt /℃ 焦點溫度 汽油 煤油 輕柴油 重柴油 焦點壓力 由恩氏蒸餾 10%～ 90%餾分的曲線斜率 S 和體積平均沸點 vt 根據(jù)《石油煉制工程》圖 II142 查得焦點溫度 臨界溫度從而求得焦點壓力 [1]見表 422。 30%點 ==℃ 10%點 ==℃ 0%點 ==℃ 70%點 =+=℃ 90%點 =+=℃ 100%點 =+=℃ 同上可以計算出其它餾分的平衡汽化溫度 (2)汽油的平衡汽化溫度 見下表 410： 原油有關(guān)性質(zhì)參數(shù)的計算 第 11 頁 共 67 頁 表 410 汽油的平衡汽化溫度 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 82 88 (3)煤油的平衡汽化溫度 見下表 411： 表 411 煤油的平衡汽化溫度 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 191 (4)重柴油的平衡汽 化溫度 見下表 412： 表 412 重柴油的平衡汽化溫度 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 平均沸點的計算 （ 1） 體積平均沸點 tv 汽油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 60+81+96+109+126） /5= ℃ 煤油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 171+179+194+208+225） /5=℃ 輕柴油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 258+267+274+283+296） /5=℃ 重柴油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 316+328+341+350+368） /5=℃ （ 2） 恩氏蒸餾 10%～ 90%餾分的曲線斜率 汽 油 S ＝（ 90%餾出溫度－ 10%餾出溫度） /（ 90－ 10）＝ 同理有 ： 煤 油 S ＝（ 225－ 171） /（ 90－ 10）＝ 輕柴油 S ＝（ 296－ 258） /（ 90－ 10）＝ 重柴油 S ＝（ 368－ 316） /（ 90－ 10）＝ (3)立方平均沸點 tw 根據(jù) tw和 S 由《石油煉制 工程 》圖 Ⅰ － 2－ 7 查得的校正值 見下表 413。 logD= (式中 D 校正值加到 t上 ) (1) 輕柴油的常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 見 下 表 42： 表 42 輕柴油的常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 239 258 267 274 283 296 306 由 logD=[ ]得校正恩氏蒸餾數(shù)據(jù)，見表 43： 表 43 校正恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 239 ① 用圖 Ⅱ 110 確定實沸點蒸餾 50%點 .由查圖得到它與恩氏蒸餾 50%點之差值為℃ 。 （ 3）當(dāng)氣液接觸過程中需要冷卻以移除反應(yīng)熱或溶解熱時填料塔因涉及液體分布問題而使結(jié)構(gòu)復(fù)雜化板式塔可方便地在塔板上安裝冷卻管 。 當(dāng)液體負(fù)荷較小時填料表面不能很好地潤濕傳質(zhì)效果急劇下降；當(dāng)液體負(fù)荷過大時則容易產(chǎn)生液泛 。 操作時液體自塔上部進入通過液體分布器均勻噴灑在塔界面上在填料表面呈膜狀流下 。 圖 1 常壓煉油工藝簡圖 前面討論了精餾過程現(xiàn)在來討論實現(xiàn)此過程的主 要設(shè)備 ——精餾塔 。 經(jīng)過脫鹽、脫水的原理由泵輸送經(jīng)一系列換熱器與溫度較高的蒸餾產(chǎn)品換熱再經(jīng)管式加熱爐 加熱至 370?C左右此時原油一部分已汽化油氣和未汽化的的油一起經(jīng)過轉(zhuǎn)油線進入一個精餾塔 。 工藝原理 106t/a 常壓煉油生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 6 頁 共 67 頁 原油常壓精餾塔是常減壓蒸餾裝置的的重要組成部分在討論常壓精餾塔之前先對減壓蒸餾裝置的工藝流程作一簡要的介紹 。 最后然而也是最重要的一點就是大型石油蒸餾裝置中的存油量常以百噸計顯而易見對于生產(chǎn)過程的安全可靠性有著嚴(yán)格的要求 。 因此它不能應(yīng)用二元和多元精餾的計算方法 。 因此研究和使用新型的塔器設(shè)備對于強化氣、液兩相傳質(zhì)過程以及工業(yè)生產(chǎn)具有得要的意義 。塔低用水蒸氣汽提塔低重油（或稱常壓渣油）用泵抽出送減壓部分 。 它是裝置方案論證 第 5 頁 共 67 頁 的主塔主要產(chǎn)品從這里得到因此其質(zhì)量和收率在生產(chǎn)控制上都應(yīng)給與足夠的重視 。 原油在蒸餾前必須進行嚴(yán)格的脫鹽、脫水脫鹽后原油換熱到 230~240?C 進初鎦塔（又稱預(yù)汽化塔） 。 蒸余的塔低重油可作鋼鐵或其他工業(yè)的燃料；在某些特定情況下也可做催化裂化或加氫裂化裝置的原料 。 3 方案論證 方案選擇 一個煉油生產(chǎn)裝置有各種工藝設(shè)備（如加熱爐、塔、反應(yīng)器）及機泵等它們是為完成一定的生產(chǎn)任務(wù)按照一定的工藝技術(shù)要求和原料的加工流向互相聯(lián)系在一起即構(gòu)成一定的工藝流程 。 我國煉油和石油化學(xué)加工技術(shù)的研究不僅需要繼續(xù)加大石油和化工高附加值產(chǎn)品生產(chǎn)新工藝路線投入而且要加強現(xiàn)有生產(chǎn)裝置操作水平研究力度 。 過去 10 年來國外在我國申請的專利已達 7 萬件覆蓋了很大的技術(shù)領(lǐng)域 。 一是化工產(chǎn)品的價格無論是國內(nèi)還是國際市場都不象過去那樣堅挺呈下滑趨勢對企業(yè)的銷售額和利潤影響很大 。 可以預(yù)計石化工業(yè)在本世紀(jì)末以至 20xx 年都將保持較快的發(fā)展速度 。 (1)為市場提供了比較充足的石油和石化產(chǎn)品； (2)取得了一批重大科技成果； (3)石化科研和設(shè)計水平有很大提高 。 國際方面 20xx 年以來宣布、并將在未來 2 至 7年內(nèi)完工的 160 個煉油廠建設(shè)項目中如今只有 30 個將繼續(xù)推進 。 當(dāng)前只要認(rèn)真落實中央的調(diào)控政策采取積極的應(yīng)對措施我們有理由對前景持審慎樂觀 。 20xx 年 4 季度中國石油和化工行業(yè)生產(chǎn)仍將保持較為穩(wěn)定的增長態(tài)勢 。 進一步的提高常減壓裝置的操作水平和運行水平顯得日益重要 106t/a 常壓煉油生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 2 頁 共 67 頁 對提高煉油企業(yè)的經(jīng)濟效益也具有非常重要的意義 。 2 選題背景 研究目的和意義 當(dāng)今全球的能源危機原油價格飚升的局面嚴(yán)重的沖擊著世界范圍煉油的石化生產(chǎn) 。該裝置是煉油廠和許多石油化工企業(yè)的龍頭裝置。這些半成品經(jīng)過適當(dāng)?shù)木坪驼{(diào)配便成為合格的產(chǎn)品。它能將液體混合物按其所含組分的沸點和蒸汽壓的不同而分離為輕重不同的各種餾分 [16]。原油是 由揮發(fā)度不同的多種組分構(gòu)成的液體混合物目前工業(yè)上采用的原油蒸餾技術(shù)與普通化工裝置中采用的精餾技術(shù)不同 。 年產(chǎn) 30 萬噸常壓煉油生產(chǎn)工藝設(shè)計 目 錄 1 前言 ................................................................................................................................... 2 2 選題背景 ........................................................................................................................... 1 研究目的和意義 ..................................................................................................... 1 國內(nèi)外現(xiàn)狀、發(fā)展趨勢及研究的主攻方向 ......................................................... 2 3 方案論證 ........................................................................................................................ 4 方案選擇 ................................................................................................................. 4 工藝原理 ................................................................................................................. 5 設(shè)計方案的確定 ..................................................................................................... 7 4 原油有關(guān)性質(zhì)參數(shù)的計算 ............................................................................................... 7 常壓蒸餾曲線和實沸點蒸餾曲線的互換 ............................................................. 7 恩氏蒸餾數(shù)據(jù)與平衡汽化溫度之間的轉(zhuǎn)換 ......................................................... 9 平均沸點的計算 ..............................................