【正文】 蓋得斯對圖示的 Qp、 Qw和 Qv三種荷載分別進(jìn)行積分 ， 給出了單樁荷載下土中任一點豎向應(yīng)力的顯式 。 樁基 沉降 計算 經(jīng)驗 系數(shù) sE ? 10 15 20 35 ? 50 ? 1 . 2 0 . 9 0 . 6 5 0 . 5 0 0 . 4 0 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范的方法 ? 1. 基底壓力分布同時采用兩種假定，分別采用擴散壓力和扣除側(cè)摩阻力； ? 2. 附加應(yīng)力計算也同時采用兩種假定，分別按 Boussinesq 理論和按 Mindlin理論 ； ??? ????jni isjijijmjpEhs1,1?? ? 3. 對計算結(jié)果按照壓縮模量進(jìn)行修正； ? 其實，修正系數(shù)的取用與計算假定密切相關(guān)。 采用按 Boussinesq理論計算應(yīng)力 ? ?－按壓縮模量取用的修正系數(shù)，取用方法改變了， 94版規(guī)范是根據(jù)樁長取用的。 樁基礎(chǔ)的沉降計算 樁基沉降計算時 ， 一般將群樁所包圍的土體作為實體深基礎(chǔ)計算 。 ? 場地內(nèi)第四系土層厚度 700～ 800m，勘探深度 150m， 在地面下 30m范圍內(nèi)為黃土和古土壤，在 30m至 54m范圍內(nèi)為可塑狀態(tài)的粉質(zhì)粘土，在 54m以下為含鈣質(zhì)結(jié)核的硬塑粉質(zhì)粘土層。 ? 樁的長徑比 L/d是影響荷載傳遞的主要因素之一 ， 隨著長徑比 L/d增大 ， 樁端土的性質(zhì)對承載力的影響減小 ， 當(dāng)長徑比 L/d接近 100時 ， 樁端土性質(zhì)的影響幾乎等于零 。 ? 豎向荷載施加于樁頂時，樁身的上部首先受到壓縮而發(fā)生相對于土的向下位移，于是樁周土在樁側(cè)界面上產(chǎn)生向上的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克服這種摩阻力并通過它向土中擴散的過程 。 ? 如果認(rèn)為兩者是同步增大的，那么對任何的荷載階段，這個表達(dá)式都是正確的： ??? isippp lquAqR ? 而實際上，樁側(cè)摩阻力和樁端阻力不是同步發(fā)揮的。 ? 單樁豎向靜載荷試驗是確定單樁豎向承載力的最基本的一種方法。 ?單樁豎向承載力 ? 確定單樁豎向承載力是樁基勘察的最主要的內(nèi)容，單樁豎向承載力是樁基設(shè)計的重要設(shè)計參數(shù)。 設(shè)計使用年限 50年的樁基結(jié)構(gòu)混凝土耐久性要求 二 類 和 三 類 環(huán)境 樁基 結(jié)構(gòu) 混凝土 耐久性 的 基本 要求 環(huán)境 類別 最大 水灰比 最小 水泥 用量 （ kg/ m3） 最低 混凝土強度 等級 最大 氯 離子含量 ( % ) 最大 堿 含量 （ kg/ m3） a 250 C 25 二 b 275 C 30 三 300 C 30 注 ： ① 氯 離子 含量 指 其 與 水泥 用量 的 百分率 ； ② 預(yù)應(yīng)力 構(gòu)件 混凝土 中 最大 氯 離子 含量 為 0. 06 ％ ， 最小 水泥 用量 為 300 ， 最低 強度 等級應(yīng) 按 表 中 規(guī)定 提高 兩個 等級 ； ③ 當(dāng) 混凝土 中 摻入 活 性 摻合 料 或 能 提高 耐久性 的 外 加 劑 時 ， 可 適當(dāng) 降低 最小 水泥 用量 ； ④ 當(dāng) 使用 非 堿 活 性 骨料 時 ， 對 混凝土 中 堿 含量 不 作 限制 ； ⑤ 當(dāng) 有 可靠 工程 經(jīng)驗 時 ， 表 中 最低 混凝土 強度 等級 可 降低 一個 等級 。 ? 鋼筋銹蝕的電化學(xué)過程需要有水和 O2的參與。 ? 如果相對濕度較高，混凝土始終處于濕潤的飽水狀態(tài)，則空氣中的 CO2難以擴散到混凝土體內(nèi)，碳化就不能進(jìn)行或非常緩慢地進(jìn)行。 ? 確定承臺底面積和樁數(shù) ? ?－承臺面積控制系數(shù)，取大于等于 aakckkakkkRAfGFnfGFA??????? ? 沉降計算： ? s0－ 承臺底附加應(yīng)力產(chǎn)生中點的沉降； ? ssp －樁土相互作用產(chǎn)生的中點沉降； ? qsu－ 厚度加權(quán)平均的樁側(cè)摩阻力： ? ?p－ 刺入變形影響系數(shù)，砂土 ，粉土 ，粘土 ? ?AnRFpdsdEqsEzzpssssapassuspmi siiiiisp??????????????????????021110002804 ? 樁側(cè)阻力引起樁周土的沉降，按樁側(cè)剪切位移法計算； ? 樁周碟形位移體積： ? 再除以環(huán)形面積后得沉降公式 ? ??mrrmsrsp rrGrrdGrw ln0000 ?? ?????? ???? ?? 44ln22ln202020000020rrrrrGrd r drrrGrV mmsrrmsspm ????? s0 ssp ? 疏樁基礎(chǔ)的沉降由兩部分構(gòu)成； ? 樁端下土層，由承臺底面的壓力產(chǎn)生的壓縮變形，按實體基礎(chǔ)假定計算 s0 ； ? 樁身部分，樁身壓縮加刺入變形與樁土相互作用產(chǎn)生的土體壓縮變形應(yīng)當(dāng)是相等的； ? 由于刺入變形難以計算，故規(guī)范計算樁土相互作用產(chǎn)生的土體壓縮變形 ssp 。 ? 基本概念： ? 等剛度的樁基，按等樁長、等樁徑、等間距的布樁，其結(jié)果是： ? 沉降是中間大，四周小，形成碟形沉降盆； ? 樁的反力是中間小，四周大，形成馬鞍形反力分布。 rnddqEw ssr ln10??? ? 2. 承臺分擔(dān)荷載比隨承臺寬度與樁長之比增大而增大。 群樁應(yīng)力的重疊作用 設(shè)計原則 ? 樁基設(shè)計是按極限狀態(tài)設(shè)計 ? 單樁極限承載力除以安全系數(shù)得單樁容許承載力－單樁承載力特征值 ? 我國對樁基設(shè)計的安全系數(shù)取 2 ? 對應(yīng)的荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值 ? 94規(guī)范采用的是分項系數(shù)描述的設(shè)計表達(dá)式，荷載用設(shè)計值 ? 1. 確定樁數(shù)和布樁時，應(yīng)采用傳至承臺底面的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合；相應(yīng)的抗力應(yīng)采用基樁或復(fù)合基樁承載力特征值； ? 2. 計算荷載作用下的樁基沉降和水平位移時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合；計算水平地震作用，風(fēng)荷載作用下的樁基水平位移時，應(yīng)采用水平地震作用、風(fēng)載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合； cakca AfRR ??? ? 3. 在計算樁基結(jié)構(gòu)承載力、確定尺寸和配筋時，應(yīng)采用傳至承臺頂面的荷載效應(yīng)基本組合； ? 當(dāng)進(jìn)行承臺和樁身裂縫控制驗算時，應(yīng)分別采用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合； ? 4. 驗算坡地、岸邊建筑樁基的整體穩(wěn)定性時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合；抗震設(shè)防區(qū)應(yīng)采用地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合。因而端承型群樁的承載力可近似取為各單樁承載力之和，即群樁效率 η和沉降比 ? 可近似取為 1。 群樁效應(yīng)的工程意義 ? 1. 樁的平面布置對于單樁承載力發(fā)揮的作用，樁的中心距的影響； ? 2. 載荷試驗的沉降在什么條件下才具有工程意義？ ? 3. 有沒有變形控制的單樁承載力？ ? 群樁在豎向荷載作用下，由于承臺、樁、土之間相互影響和共同作用，群樁的工作性狀趨于復(fù)雜，樁群中任一根樁即基樁的工作性狀都不同于孤立的單樁，群樁承載力將不等于各單樁承載力之和，群樁沉降也明顯地大于單樁，這種現(xiàn)象就是群樁效應(yīng)。 ? 樁的設(shè)計參數(shù)表的完善 ? 群樁效應(yīng)設(shè)計方法退出規(guī)范 ? 設(shè)計原則退回到安全系數(shù)設(shè)計方法 ? 承臺效應(yīng)的有條件應(yīng)用 ? 變剛度調(diào)平設(shè)計 ? 樁基結(jié)構(gòu)的耐久性 樁的設(shè)計參數(shù)表的完善 ? 94規(guī)范的試樁資料 229根； ? 本次修訂增加資料 416根； ? 樁的極限端阻力增加了全風(fēng)化、強風(fēng)化等土類； ? 樁的側(cè)摩阻力增加了角礫和碎石的側(cè)阻力。 為了充分發(fā)揮超長的鋼管樁的承載能力 ， 開發(fā)了一種新型的樁 — 鋼管混凝土樁 ， 簡稱為 SCP樁 。 ? 這種情況下壓樁到 61m深度時 壓樁力計算值為 P＝ 4796kN。 CRph bp21?hchNcp ucub ?? ???? )9~6(*? PHC樁長 61m， 外徑 600mm， 內(nèi)徑400mm， 壁厚 100mm， 剔除變異性大的 2號樁，考察 入土深度為 61m的樁 ，平均 土塞高度 。 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20壓樁力差異（％） 壓樁力差異h/L? 將樁壓入土體的過程作為土體在外荷載作用下處于極限平衡狀態(tài)。 管樁壓樁阻力與土塞高度 ? 管樁在壓樁過程中，內(nèi)部 形成土塞并逐步升高，壓樁阻力隨之增大； ? 土塞所形成的“ 閉塞效應(yīng) ”是影響壓樁阻力的重要因素； ? 通過對 土塞形成機理 的研究，了解壓樁阻力形成與變化的規(guī)律。 ? 壓樁經(jīng)驗的 地方性 特別強； ? 各地的經(jīng)驗大致的趨勢是 相似的； ? 但存在 許多差別 ，與各地的地質(zhì)條件及技術(shù)條件的不同有關(guān)； ? 還缺少 地方技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) ； ? 更沒有 全國性 的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。例如在上海地區(qū)，曾使用 800 t 壓樁機，將 m 樁壓進(jìn)中密砂層（此層的靜力觸探比貫入阻力為 ） ， 至設(shè)計標(biāo)高時的壓樁阻力為 4778kN～ 5868kN， 靜載荷試驗測定的單樁極限承載力為 6750kN。這種施工工藝具有無震動、無噪聲、無污染、無沖擊力和施工應(yīng)力小等特點。 rrksrk hfuQ ?? prkppk AfQ ?? 深徑比的影響 嵌巖段側(cè)阻力和端阻力計算系數(shù) 嵌巖深徑比 h r / d 1. 0 2. 0 3. 0 4. 0 5. 0 ? s 0. 07 0 0. 09 6 0. 09 3 0. 08 3 0. 07 0 ? p 0. 72 0. 54 0. 36 0. 18 0. 12 ?94版《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》 ?側(cè)阻力與深徑比的關(guān)系不大； ?隨著 深徑比 的 增大 ，端阻力急劇地 減小 。 嵌巖段的側(cè)阻力 ? 嵌巖段的側(cè)阻力 是構(gòu)成嵌巖樁豎向承載力的重要因素； ? 嵌巖段的側(cè)阻力在 很小的相對位移 時就能被調(diào)動起來； ? 嵌巖段的側(cè)阻力與樁－嵌巖段巖石之間的 粗糙程度 有關(guān)。 嵌巖樁的承載性狀 ? 通過對比試驗和對樁端阻力所占比例的分析可以得到嵌巖樁 不一定是端承樁的概念 ，從而改變了人們對嵌巖樁承載性狀的認(rèn)識 ； ? 其實質(zhì)是認(rèn)識嵌巖樁的 側(cè)阻力 的存在和作用的問題，也是研究側(cè)阻力的發(fā)揮條件的問題。與此相對應(yīng)，樁的側(cè)阻力（嚴(yán)格地說應(yīng)包括側(cè)阻力和嵌固力）大約在 L/d ?10～ 20時開始起主要作用，隨 L/d增大而增大， Qs/Qu一般保持在 70％以上，大部分在以上 80%，不少樁在 95%以上。 ? 嵌巖樁的端阻力在總承載力中所占的比例不高這是已為大量實測阻力所證明了的，也是得到公認(rèn)的事實。實測資料說明，當(dāng)嵌巖深度為 3倍樁徑時，樁的嵌固力與端阻力可以得到很好的配合，嵌固力占總承載力的 75%以上，可以用最少的工程量獲得最佳的承載效果，因此稱為最佳嵌巖深度。但是，大量實測資料表明，嵌巖樁的端阻力與側(cè)阻力之比并不接近于 ，如嵌巖樁端超過 5倍樁徑后，端阻力反而趨近于零，但嵌巖樁又顯然不同于摩擦樁。其側(cè)阻和端阻增強系數(shù)不同，而且變化很大。壓漿后單樁承載力的提高幅度與壓漿工藝密切相關(guān)，而均勻性和穩(wěn)定性是在工程中應(yīng)用的關(guān)鍵； ? 后壓漿技術(shù)推廣應(yīng)用中的問題主要是如何控制壓漿的均勻性和如何實現(xiàn)注漿的技術(shù)要求。 壓漿后的側(cè)摩阻效應(yīng)表現(xiàn)為側(cè)摩阻力提高和樁側(cè)土的剪切剛度提高；從而使摩阻力充分發(fā)揮時的位移值移后，這就意味著樁的韌性增大。 ? 成樁后兩天才可以注漿； ? 注漿作業(yè)點距其他成孔作業(yè)點的距離不宜小于 8~10m。 ? 根據(jù)注漿的目的，可以分成如下不同的注漿類型： ? 1）樁端注漿 ? 2）樁側(cè)注漿 ? 3）復(fù)式注漿 ? 4) 壓漿修補樁的缺損部位 ? 新版《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》將灌注樁后注漿納入規(guī)范，規(guī)定了施工的要求和設(shè)計參數(shù)的取法。 ? 引發(fā)本案的主要原因是樁基工程的施工時間從一個月左右拖到接近一年的時間，