【正文】 這也是為什么我們能堅(jiān)持完成設(shè)計(jì)的最主要的原因。實(shí)踐是檢驗(yàn)真理的唯一標(biāo)準(zhǔn)。這其中有多方面原因， 這包括對(duì)所學(xué)的知識(shí)不夠熟練，也包括我們對(duì)實(shí)踐中的機(jī)械零件的不夠了解。有時(shí)因一個(gè)小小的錯(cuò)誤，看起來(lái)并不影響美觀的圖紙，但經(jīng)過(guò)反復(fù)思考，才發(fā)現(xiàn)這樣一個(gè)不起眼的小錯(cuò)誤就會(huì)造成意想不到的后果，這讓我知道了千里之堤，毀于蟻穴的道理；有時(shí)還會(huì)出現(xiàn)別的不合理的地方。但由于時(shí)間有限，學(xué)習(xí)心得不夠深刻，還不能對(duì)所學(xué)的知識(shí)達(dá)到熟練的運(yùn)用，這就需要在今后不斷的學(xué)習(xí)和提高。 后序 設(shè)計(jì)小結(jié)四周的課程設(shè)計(jì)已經(jīng)結(jié)束了，雖然課程設(shè)計(jì)把我弄的身心俱憊，但卻在此過(guò)程中學(xué)會(huì)綜合全面的看待問(wèn)題，學(xué)會(huì)如何與同學(xué)更好的合作，并且享受著成功時(shí)的快樂(lè)與失敗時(shí)的苦悶。高速級(jí)小齒輪處用擋油板。為了便于開啟箱蓋，可在箱蓋凸緣上裝設(shè)12個(gè)起蓋螺釘。從而避免了減速器的潤(rùn)滑油的漏出。 放油孔和螺塞：放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其它部件靠近的一側(cè)，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。7 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)減速器的箱體采用鑄造（HT150）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量，大端蓋分機(jī)體采用配合.1). 機(jī)體有足夠的剛度在機(jī)體為加肋，外輪廓為長(zhǎng)方形，增強(qiáng)了軸承座剛度2). 考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封散熱。 與齒輪間鍵的選擇及校核軸徑，輪轂長(zhǎng)度，查手冊(cè)，選A型平鍵，其尺寸為，(GB/T 10952003)現(xiàn)校核其強(qiáng)度：， 查手冊(cè)得，因?yàn)?，故鍵符合強(qiáng)度要求。對(duì)于33011型軸承，按式1311得.求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷，因?yàn)? 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)的Y=由表135分別進(jìn)行查表，計(jì)算得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對(duì)軸承1對(duì)軸承2 因軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊。載荷 水平面H 垂直面V支反力彎矩總彎矩 扭矩 Ⅵ.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距。軸環(huán)寬度，取。2).初步選擇滾動(dòng)軸承。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》，取，于是，由于鍵槽的影響，故,輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑。 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按《機(jī)械設(shè)計(jì)》附表32查取。截面C上最然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過(guò)盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故截面C也不必校核。根據(jù)上表資料，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力 前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》因此，故安全。 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距。軸環(huán)寬度，取。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用深溝球軸承。半聯(lián)軸器的孔徑 ，故取，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。（2）設(shè)計(jì)計(jì)算：對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面摸數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面摸數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面摸數(shù)，取已可滿足彎曲強(qiáng)度，但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù),于是有：,則： (4)幾何尺寸計(jì)算:1)計(jì)算中心矩2)按圓整后的中心矩修正 因值改變不多，故參數(shù)等不必修整3） 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 4）計(jì)算齒輪寬度 圓整后取3 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 輸出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 由上可知 求作用在齒輪上的力 因已知低速大齒輪的分度圓直徑 圓周力,徑向力及軸向力的方向如圖所示 初步確定軸的最小直徑 材料為45鋼，正火處理。(2).按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)： 1） 試選：2） 選 3)由圖1026查得 則4）許用接觸應(yīng)力：則小齒輪的轉(zhuǎn)矩 5)則小齒輪的分度圓直徑可求出為 6)計(jì)算圓周速度：7)計(jì)算齒寬b及模數(shù) 取8)計(jì)算縱向重合度： 9）已知使用系數(shù)根據(jù)v=，8級(jí)精度，由圖108查得動(dòng)載系數(shù)由表104查得。Ⅷ.設(shè)計(jì)計(jì)算： 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面摸數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面摸數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面摸數(shù)，取已可滿足彎曲強(qiáng)度，但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。 Ⅲ.齒寬b及模數(shù) mm Ⅳ.計(jì)算縱向重合度Ⅴ.計(jì)算載荷系數(shù) 已知使用系數(shù)=。Ⅴ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖1021按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則:先由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算。3)材料選擇。根據(jù)電動(dòng)機(jī)類型、容量和轉(zhuǎn)速，由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表121選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y132M4。(齒輪，軸，箱體)，60008000字。開始日期 2010年12月06日 完成日期 2010年12月31日 目錄1 電動(dòng)機(jī)的選擇及運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算 1 1 2 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 32 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 5 5 83 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 13 輸出軸上的功率轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 13 求作用在齒輪上的力 13 初步確定軸的最小直徑 13 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 14 求軸上的載荷 15 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 16 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 174 滾動(dòng)軸承的選擇及校核 25 軸承的選擇 25 滾動(dòng)軸承的校核 255 鍵聯(lián)接的選擇及校核 27 與聯(lián)軸器間鍵的選擇及校核 27 與齒輪間鍵的選擇及校核 276 聯(lián)軸器的選擇及校核 287 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 298 減速器的附件 30 視孔蓋和窺視孔 30 放油孔和螺塞 30 油標(biāo)： 30 通氣孔 30 定位銷 30 吊鉤 30 起蓋螺釘 319 潤(rùn)滑和密封方式的選擇 33 33 滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑 33 潤(rùn)滑油的選擇 33 密封方式選取 33后序 設(shè)計(jì)小結(jié) 34附錄 參考文獻(xiàn) 351 電動(dòng)機(jī)的選擇及運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算(1）選擇電動(dòng)機(jī)的類型按工作要求和工作條件選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)。其主要性能和參數(shù)如下表11和12：表11 所選電機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)Y132M4