【正文】 這次設(shè)計(jì)把我以前不懂的東西，通過實(shí)際的設(shè)計(jì)，更容易的理解，也知道了所學(xué)的東西，大體上知道可以運(yùn)用到哪些方面，通過實(shí)際設(shè)計(jì)，更容易的掌握到了所學(xué)的知識(shí)，來完成以后的設(shè)計(jì)。箱體結(jié)合面的密封：通常在箱蓋與箱座結(jié)合面上涂密封膠和水玻璃，同時(shí)也可在箱座結(jié)合面上開回油溝以提高密封效果。選用氈圈密封和O型橡膠圈密封。在較長(zhǎng)的時(shí)間內(nèi)無須補(bǔ)充及更換潤(rùn)滑劑，采用脂潤(rùn)滑時(shí)，滾動(dòng)軸承的內(nèi)徑和轉(zhuǎn)速的積一般不宜超過。 軸承的潤(rùn)滑計(jì)算滾動(dòng)軸承常采用油潤(rùn)滑和脂潤(rùn)滑。本次所設(shè)計(jì)的減速器轉(zhuǎn)速不大，則潤(rùn)滑方式為浸油潤(rùn)滑。兩軸承的徑向力： 由于深溝球軸承的軸向力很小，所以忽略 取=1則當(dāng)量載荷軸承1的Fr 大于軸承2，故軸承1危險(xiǎn)，校核軸承1即可：驗(yàn)算軸承壽命：=25年滿足要求：深溝球軸承GB/T 2721994 6207；其尺寸為 ， 兩軸承徑向力： 同理驗(yàn)算軸承壽命：=滿足要求中間軸軸承校核： 深溝球軸承GB/T 2721994 6205；其尺寸為 ， 同理： 則 驗(yàn)算軸承壽命：= 符合要求。Ⅳ右側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面Ⅳ右側(cè)的彎矩為 截面Ⅳ上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力為 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 過盈配合處的，由文獻(xiàn)【1】的附表38用插值法求出，并取，于是得 軸按磨削加工，由文獻(xiàn)【1】中的附圖34得表面質(zhì)量系數(shù)為故得綜合系數(shù)為于是，計(jì)算安全系數(shù)的值，按文獻(xiàn)【1】中的式（156）～（158）則得故該軸在截面Ⅳ右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。因?yàn)椋?jīng)插值后可查得，又由文獻(xiàn)【1】中的附圖31可得軸的材料的敏感系數(shù)為，故有效應(yīng)力集中系數(shù)由文獻(xiàn)【1】附表34所示為由文獻(xiàn)【1】中的附圖32得尺寸系數(shù)；由文獻(xiàn)【1】中的附圖33得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。由文獻(xiàn)【1】的第三章附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面Ⅳ左右兩側(cè)即可。從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度來看，截面Ⅳ和Ⅴ處的過盈配合引起的應(yīng)力集中最為嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面C上的應(yīng)力最大?，F(xiàn)將計(jì)算出截面C處的、及的值如表61所示（參看圖 61）表 61 載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩扭矩T 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。根據(jù)文獻(xiàn)【1】中的表152，取軸的小端倒角為，軸的大端倒角為各軸肩處的圓角半徑見圖62 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖62）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖61）在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，因從手冊(cè)中查取e值（文獻(xiàn)【1】圖1523）。至此，已初步確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度。①、：=d=40mm②、：這里為定位軸肩，應(yīng)在的基礎(chǔ)上加上兩倍軸肩的高度，所以 。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩由文獻(xiàn)【1】中的表141，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取則：s按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，根據(jù)文獻(xiàn)【2】中P143，選用HL1型彈性柱銷聯(lián)軸器。 載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩扭矩T 低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及計(jì)算 軸上的功率P轉(zhuǎn)速N3和轉(zhuǎn)矩T3的計(jì)算在前面的設(shè)計(jì)中得到 求作用在齒輪上的力因在前面的設(shè)計(jì)中得到低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為而 因?yàn)槭侵饼X輪傳動(dòng)，只有徑向力，無軸向力，故圓周力、徑向力的方向如（圖61）所示。根據(jù)軸的計(jì)算。由軸承寬B、軸承內(nèi)端面與內(nèi)壁距離，齒輪端面到內(nèi)壁距離壁厚δ=8mm，取δ=10mm所以=B++=25mm，又因?yàn)檩S承靠外面端面軸應(yīng)該外伸一點(diǎn)，齒輪外伸了一點(diǎn)，所以應(yīng)該再加上22mm，得=36mm②、：等于小齒輪的寬度，為了裝配，齒輪外伸一點(diǎn)，則應(yīng)該略小于齒輪寬度，=46mm③、：，取=15mm , =8mm, =7mm④、：與同理，=58mm⑤、：=36mm；根據(jù)文獻(xiàn)【1】中的表152，取軸的小端倒角為，軸的大端倒角為各軸肩處的圓角半徑。 初步確定軸的最小直徑根據(jù)文獻(xiàn)【1】中的式（152）初步估算軸的最小直徑。再加上設(shè)計(jì)中的運(yùn)輸機(jī)有平穩(wěn)的特點(diǎn)，所以就無大的瞬時(shí)過載及其嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱性，所以可以省略靜強(qiáng)度校核。軸按磨削加工，由文獻(xiàn)【1】中的附圖34得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，則按文獻(xiàn)【1】中的式（312）及式（312a）得綜合系數(shù)為又由文獻(xiàn)【1】中的167。Ⅳ左側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面Ⅳ左側(cè)的彎矩為 截面Ⅳ上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力為 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。截面Ⅴ的應(yīng)力集中的影響和截面Ⅳ的相近，但截面Ⅴ不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。根據(jù)文獻(xiàn)【1】中式155及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)制處理，由文獻(xiàn)【1】的表151查得。因此作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距。=46mm；⑦、此處連接聯(lián)軸器長(zhǎng)度，所以=35mm。 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通過初步計(jì)算，,所以選用齒輪軸。選取材料為45鋼，調(diào)制處理。2）由參考資料【1】圖1018取彎曲疲勞壽命系數(shù) 3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=【1】式（1012）4）計(jì)算載荷系數(shù)K 5）查取齒形系數(shù)由參考資料【1】表105查得 6）查取應(yīng)力校正系數(shù)由參考資料【1】表105查得 8） 計(jì)算大小齒輪，并加以比較 大齒輪的數(shù)值大。2）由參考資料【1】圖1018取彎曲疲勞壽命系數(shù) 3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=【1】式（1012）4）計(jì)算載荷系數(shù)K 5）查取齒形系數(shù)由參考資料【1】表105查得 6）查取應(yīng)力校正系數(shù)由參考資料【1】表105查得 1） 計(jì)算大小齒輪，并加以比較 大齒輪的數(shù)值大。m）轉(zhuǎn)速n/（r/min）傳動(dòng)比i效率η高速軸1440中間軸Ⅰ軸低速軸Ⅱ軸6傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)及計(jì)算，精度等級(jí)，材料及齒數(shù)1）選用直齒圓柱輪傳動(dòng)2）精度等級(jí)選7級(jí)精度3）材料選擇，由參考資料【1】表101選擇小齒輪材料為40（調(diào)質(zhì)