【正文】 和我同組的同學對我?guī)椭埠艽?，在此一并表示感謝！最后感謝大學四年來對我有過幫助和教育所有的老師，是他們讓我掌握了扎實的專業(yè)知識。參考文獻[1].Energy Savings in Methanol SynthesisUsee of Heat Integration Techniques and Simulation Tools. Franqois Mar6chal a, Georges Heyen a, Boris Kalitventzeff a,b a ., Universit6 de Liege, SartTilman B~timent B6, B4000 Liege (Belgium)b Belsim ., 1 allde des Noisetiers, B4031 Angleur Liege (Belgium)[2].沈佩芝，雷玉萍．甲醇市場狀況及科技開發(fā)進展[J]．化工進展，2003，22 (1)：94—98．[3].程立泉，沈佩芝．甲醇熱點下游產(chǎn)品的開發(fā)應用[J]．化工進展，2004，23 (10)： l138—1141．[4].黃沽 高燕如，張振歐，等．甲醇精餾加壓雙效三塔流程初探[J]．石油化工設(shè)計，2004，21(3)：6—8．[5].林長青，張振歐．甲醇三塔精餾工藝中加壓塔與常壓塔工作狀態(tài)的優(yōu)化[J]．化肥工業(yè)，2005，32(6)：18—20．[6].吳嘉，陳露．具有熱集成和水集成的甲醇精餾新工藝及其模擬[J]化工學報，2005，56(3)：477—481．[7].劉生鵬，何壽林．甲醇精餾的模擬與分析[J]．湖北化工，1999(5)：36—38．[8].唐錦文． 甲醇精餾工藝模擬計算及分析[J]．化工設(shè)計，2006，16(2)：13—17．[9] 趙琛琛 工業(yè)系統(tǒng)流程模擬利器—ASPEN PLUS 電站系統(tǒng)工程 [10] 劉保柱，陳平 節(jié)能型甲醇精餾工藝研究 化工進展 2007，26（5）739742[11] 廖衛(wèi)昌．甲醇雙效精餾節(jié)能技術(shù)［J］.中氮肥，2001(1)：2224.[12] [M].北京:化學工業(yè)出版社,2004.[13] 褚雅志,秦麗,［J］.化工進展,2008,27(10):16591662.[14] 張子峰，張凡軍 甲醇生產(chǎn)技術(shù) 北京:化學工業(yè)出版社[15]Guoliang Zhang, Lan Lin, Qin Menga, You yi, Xua. Distillation of methanol–water solution in hollow fibers, Separation and Purification Technology: 56 (2007) 143–149[16]. Anna Lee Tonkovich , Kai Jarosch, Ravi Arora, Laura Silva,Steve Perry, Jeff McDaniel, Frank Daly, Bob LittVelocys Inc., 7950 Corporate Boulevard, Plain City, OH, USA[17].[M]，化學工業(yè)出版社，2003[18].劉光啟，[M]，化學工業(yè)出版社，2001：354,103156[19].[M]，化學工業(yè)出版社，2004：256312[20].[M]，化學工業(yè)出版社，1992:443526致 謝本次畢業(yè)設(shè)計是在葛業(yè)君老師的悉心指導下完成的。同時以充分的計算和數(shù)據(jù)說明不同的流程設(shè)計和理論結(jié)合的合理之處以及流程應用的不同條件。選擇焊制的有墊板的鞍座：左鞍座標記：鞍座 BI 700—S JB4712—1992，右鞍座標記：鞍座 BI 700—F JB4712—1992。②法蘭密封墊片: 與左管箱的相同。面積: ，厚度：10mm。右管箱短節(jié)的標記：筒體 DN700 δ=10 L=50。 右管箱設(shè)計(1)右管箱封頭：與左管箱封頭相同。 標記：墊片 750— JB 4704—2000。外周均布24個Φ16螺孔，用M16雙頭螺柱與左管板連接。(4)重量：單個左管箱隔板重=（10mm）103103kg 左管箱隔板的選擇(1）材質(zhì)選擇普通的碳素鋼：Q235A。(3）左管箱短節(jié)的材質(zhì)選擇材質(zhì)選擇與換熱器殼體相同：Q235A 左管箱封頭的選擇選擇公稱直徑為700mm的標準橢圓封頭。(2）左管箱短節(jié)的長度： 左管箱短節(jié)連接A和F管口。(3) 換熱管與管板連接采用焊接。開孔內(nèi)表面有兩道環(huán)向的槽。（3）管板的開孔① 開孔和管程隔板密封槽分布情況：左管板共有312個安裝換熱管的開孔和8個拉桿安裝孔以及2道管程隔板密封槽（見設(shè)備圖）。管板材料為16Mn（鍛件）。接管、法蘭與管口A、B和D的完全相同。接管的標記：接管 Φ57 L=100 2 接管法蘭的選擇： 查《大學工程制圖》（華東理工大學出版社，2005）表145，接管外徑dH=57mm的板式平焊鋼制管法蘭的公稱通徑DN=50mm。（4）管口D管口D為廢水進口。 ②接管長度的選擇：接管的長度L選擇125mm。本設(shè)計取u=。 該法蘭有8個均布在外周的螺孔，使用8個M16螺栓、螺母、墊片與工藝管道連接。接管的外徑選擇為250mm，壁厚選擇為8mm，材質(zhì)為20鋼，（GBT 173951998 無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差）。 ①接管管徑的確定：流量為87753kg/h，密度為994 kg/m3，相當于q=87753/994/3600=。折流擋板數(shù)NB =L/h1=9000/2501=:,每個管程156根換熱管(圖中各個圓形表示換熱管). 波形膨脹節(jié)冷流體循環(huán)水的定性溫度為(30℃+25℃)/2=℃熱流體廢液的定性溫度為（71+49）/2=60℃.該換熱器用循環(huán)水冷卻，冬季操作時進口溫度會降低。 確定折流擋板形狀和尺寸選擇折流擋板為有弓形缺口的圓形板，直徑為700mm,厚度為10mm。換熱器內(nèi)流體的流動阻力管程流動阻力∑ΔPi=(ΔP1+ΔP2)FtNpNs (315) 其中，ΔP1，ΔP2——分別為直徑及回彎管中因摩擦阻力引起的壓強降，pa Ft——結(jié)垢校正因數(shù)，無因次， Np——管程數(shù)， Ns——串連的殼程數(shù)。(，見本設(shè)計設(shè)備圖)(1)熱量核算A. 殼程對流傳熱系數(shù)因為是有相變的換熱過程，且甲醇蒸汽在水平管束外冷凝，采用凱恩公式估算，即=()1/4當量直徑，由正三角形排列得=殼程流通截面積So ＝BD(1) ＝（1－）＝㎡殼程流體流速及雷諾數(shù)分別為uo＝Vs/So ＝=Reo＝==αo＝(76021000/30/222/3/)1/4＝(m2長度定為9000mm?！?S39。===℃⑶冷卻水用量===87753kg/h總傳熱系數(shù)K管程傳熱系數(shù)===13710===(m2K)殼程傳熱系數(shù)假設(shè)殼程的傳熱系0 = 290W/(m2塔頂產(chǎn)品合格則隨精甲醇進產(chǎn)品罐區(qū)，不合格可打回粗甲醇罐區(qū)重新進行精餾流程。（1）理論板數(shù)模擬分析在實際的工程設(shè)計中，常壓塔仍然按85塊實際塔板設(shè)計。加壓塔的理論板數(shù)與分離效率的關(guān)系國內(nèi)對于加壓塔理論板數(shù)，沒有研究報道。丙酮基本上都富集于不凝氣中了。（2）溫度分布模擬分析 預塔塔內(nèi)溫度分布圖從該圖可以看出，甲醇精餾預塔的操作溫度為頂溫60℃，這與實際不相吻合，有待改進；而釜溫在65～75℃之間，這與實際的操作數(shù)據(jù)相吻合。、常壓塔、回收塔采出甲醇的濃度加壓塔采出甲醇的濃度，%；常壓塔采出甲醇的濃度，%；回收塔采出甲醇的濃度，%。 整個四塔甲醇的回收率甲醇進料質(zhì)量流率： = 。塔頂易揮發(fā)組分回收率塔底難揮發(fā)組分回收率 甲醇精餾工段物料衡算以精甲醇年產(chǎn)40萬噸計， %，則每年所需粗甲醇總量為：400000/=443017t/y年工作日以330天計，則精甲醇每日、每小時產(chǎn)量為：400000/330=每日、每小時所需粗甲醇量為：443017/330=1）粗甲醇組成（1）甲醇含量：%（2）水含量：%（3）輕餾分含量：二甲醚 % 丙酮 %（4）初餾分含量：乙醇 % %（5）不凝氣體：氮氣 % 氬氣 % 二氧化碳 %2） 預塔物料衡算(1)入料：①粗甲醇入料量：55936kg/h②堿液每噸精甲醇消耗92%的NaOH ，則消耗10%的堿液量： =則甲醇年消耗量：24330=298t堿帶入的水量=（）=（相當于加入的萃取水量）③粗甲醇含水量=55936=水量=粗甲醇含水量+堿液含水量=+=④輕餾分量=55936=⑤初餾物=55936=⑥不凝氣體=55936=總?cè)肓狭?粗甲醇量+堿液量=55936+=（2）出料①甲醇：50505 kg/h②水量： kg/h③NaOH: kg/h④輕餾分：⑤初餾物： kg/h⑥不凝氣： kg/h其中：氣相 塔頂=輕餾分+不凝氣= + = kg/h液相 塔底=甲醇+水+初餾物+NaOH=50505+++=55212 kg/h（3）預塔回流量脫醚塔回流