【正文】 一般可取uo′ = ~。 浮閥塔結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)于塔徑Ф800以上的大塔，目前多采用凹型受液盤，因塔徑D=，采用凹形受液盤，查夏清，(下冊(cè))，天津:天津大學(xué)出版社，2007，各項(xiàng)計(jì)算如下(1) 堰長(zhǎng)lw 對(duì)單溢流一般取lw 為（）D取lw = = m(2) 溢流堰高度hw 。則封頭曲面高度選用450mm，直邊高度25mm。人孔直徑一般為450~600mm，其伸出塔體的筒體長(zhǎng)為200~250mm，人孔距操作平臺(tái)800~1200mm。(2)塔底空間塔底空間指塔內(nèi)最下層塔板到塔底間距。 塔板工藝條件計(jì)算[17]采用Aspen plus對(duì)預(yù)塔進(jìn)行模擬，可模擬出。 加壓塔、常壓塔、回收塔采出甲醇的濃度加壓塔采出甲醇的濃度，%；常壓塔采出甲醇的濃度，%；回收塔采出甲醇的濃度，%。 甲醇精餾工段物料衡算[16]按年55萬噸精甲醇計(jì)算，%。Aspen Plus為單元操作計(jì)算提供了熱力學(xué)性質(zhì)和傳遞性質(zhì)，在典型的Aspen Plus模擬中，常用的物理性質(zhì)參數(shù)有逸度系數(shù)、燴、密度、嫡和自由能。(2)出料性質(zhì)(包括相數(shù)等)和出料位置。其中RateFrac是一個(gè)基于流率的非平衡的模型，用于模擬各種類型的多級(jí)氣一液精餾操作，可用于一般精餾、吸收、再沸吸收、汽提、再沸汽提、萃取和共沸蒸餾。RGIBBS能自動(dòng)決定實(shí)際存在的相數(shù)。簡(jiǎn)單的化學(xué)計(jì)量模型（RSTOIC）只需要規(guī)定化學(xué)計(jì)量或反應(yīng)中一個(gè)關(guān)鍵組分的轉(zhuǎn)化率即可應(yīng)用。反應(yīng)速率可由置入內(nèi)部的冪律表示式或由用戶提供的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)程序來計(jì)算。RADFRAC模型能嚴(yán)格地模擬多級(jí)氣液平衡操作，包括吸收、汽提、有再沸器的吸收和汽提、萃取和共沸蒸餾，以及高度非理想體系的分餾過程。5）Aspen Plus具有完整的單元操作模型—分餾模型Aspen Plus的多級(jí)嚴(yán)格分離模型是基于內(nèi)外兩層結(jié)構(gòu)（雙層）、結(jié)合最新的聯(lián)立方程和求解法編制而成。由于Aspen Plus系統(tǒng)采用了先進(jìn)的PLEX數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)，對(duì)于組分?jǐn)?shù)、進(jìn)出口物流數(shù)、塔的理論板數(shù)以及反應(yīng)數(shù)目均無限制，這是Aspen Plus的一項(xiàng)獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)，非其它過程模擬軟件所能比擬。用戶可以用數(shù)據(jù)回歸系統(tǒng)（DRS）確定電解質(zhì)物性模型參數(shù)。Aspen Plus提供Pitzer活度系數(shù)模型和陳氏模型（由本公司的陳超群博士開發(fā))計(jì)算物質(zhì)的活度系數(shù)，包括強(qiáng)弱電解質(zhì)、鹽類和含有機(jī)化合物的電解質(zhì)系統(tǒng)。第10版已合并成新的SOLIDS數(shù)據(jù)庫(kù)，這些數(shù)據(jù)在模擬冶金、陶瓷礦產(chǎn)業(yè)及其它含有固體處理的過程時(shí)是必不可少的。性質(zhì)常數(shù)估算系統(tǒng)（PCES）能夠通過輸入分子結(jié)構(gòu)和易測(cè)性質(zhì)（例如沸點(diǎn)）來估算短缺的物性參數(shù)。該數(shù)據(jù)庫(kù)收集了世界上最完備的氣液平衡和液液平衡數(shù)據(jù)，共計(jì)二十五萬多套數(shù)據(jù)。 Aspen Plus的獨(dú)特優(yōu)勢(shì)1）Aspen Plus具有最完備的物性系統(tǒng)物性模型和數(shù)據(jù)是得到精確可靠的模擬結(jié)果的關(guān)鍵。以Aspen Plus嚴(yán)格機(jī)理模型為基礎(chǔ),還逐步發(fā)展起來了針對(duì)不同用途、不同層次的Aspen工程套件(Aspen Engineering Suite,簡(jiǎn)稱AES)產(chǎn)品系列。該項(xiàng)目稱為“過程工程的先進(jìn)系統(tǒng)”（Advanced System for Process Engineering，簡(jiǎn)稱ASPEN），并于1981年底完成。不論是其中甲醇濃度增加或降低，都會(huì)造成塔內(nèi)物料不平衡，形成輕組分下降或重組分上升，引起塔釜溫度降低或塔項(xiàng)溫度升高，加大了甲醇損失或降低了精甲醇的質(zhì)量。甲醇精餾塔進(jìn)科量和組成改變時(shí)，都會(huì)破壞塔內(nèi)物料平衡和氣液平衡，引起塔溫的波動(dòng)，如不及時(shí)調(diào)節(jié)，將會(huì)導(dǎo)致精甲醇的質(zhì)量不合格或者增加甲醇的損失。但對(duì)高純度分離時(shí)，在塔頂（或塔底）相當(dāng)一段高度內(nèi)，溫度變化極小。二、精餾塔的產(chǎn)品質(zhì)量控制和調(diào)節(jié)精餾塔的產(chǎn)品質(zhì)量通常是餾出液及釜?dú)堃旱慕M成達(dá)到規(guī)定值。當(dāng)改變回流比時(shí)，由于操作的變動(dòng)，必然會(huì)引起塔內(nèi)每層板上濃度(組成)和溫度的改變，影響甲醇的質(zhì)量和甲醇的收率，必須通過調(diào)節(jié)，控制塔內(nèi)適宜的溫度，達(dá)到新的平衡，在粗甲醇含量和產(chǎn)量確定的條件下，甲醇精餾系統(tǒng)正確的設(shè)計(jì)十分關(guān)鍵。其調(diào)節(jié)的依據(jù)是根據(jù)塔的負(fù)荷和精甲醇的質(zhì)量?；亓鞅仍黾?，使塔內(nèi)上升蒸汽量及下降液體量均增加，若塔內(nèi)汽液負(fù)荷超過允許值，則應(yīng)減小原料液流量。而xD和xw決定于汽液平衡關(guān)系（α）、xF 、q、R和理論塔板數(shù)NT系(適宜的進(jìn)料位置），因此D和W或采出率D/F與W/F只能根據(jù)xD和xw確定，而不能任意增減，否則進(jìn)出塔的兩個(gè)組分的量不平衡，必然導(dǎo)致塔內(nèi)組成變化，操作波動(dòng)，使操作不能達(dá)到預(yù)期的分離要求。通常，對(duì)特定的精餾塔和物系，保持精餾穩(wěn)態(tài)操作的條件是：①塔壓穩(wěn)定；②進(jìn)出塔系統(tǒng)的物料平衡和穩(wěn)定；③進(jìn)料組成和熱狀況穩(wěn)定；④回流比穩(wěn)定；⑤再沸器和冷凝器的傳熱條件穩(wěn)定；⑥塔系統(tǒng)與環(huán)境間熱穩(wěn)定等。(5)增設(shè)的甲醇回收塔，操作彈性大，操作靈活，可回收甲醇，減少?gòu)U水中的甲醇含量。(3)由于預(yù)塔塔底的溫度遠(yuǎn)低于加壓塔的進(jìn)料口處的溫度，加壓塔進(jìn)料屬于冷進(jìn)料，而加壓塔釜液溫度又高于常壓塔進(jìn)料口處的溫度，常壓塔進(jìn)料屬于過熱進(jìn)料狀態(tài)。采用四塔工藝流程，預(yù)塔的主要目的是除去粗甲醇中溶解的氣體(如COCO、H2 等)及低沸點(diǎn)組分(如二甲醚、甲酸甲酯)，加壓塔及常壓塔的目的是除去水及高沸點(diǎn)雜質(zhì)( 如異丁基油)，同時(shí)獲得高純度的優(yōu)質(zhì)甲醇產(chǎn)品。(2)在簡(jiǎn)化工藝流程的同時(shí)，還要考慮產(chǎn)品質(zhì)量的特殊需要及蒸餾過程中甲醇的收率。選擇工藝流程時(shí)，要綜合考慮催化劑、粗甲醇合成條件、精餾過程中能源消耗、精甲醇的質(zhì)量等，合理選擇適當(dāng)?shù)木s方法。冷凝后的精甲醇進(jìn)入回流罐，一部分作為加壓塔回流，一部分作為精甲醇產(chǎn)品出裝置；加壓塔塔底的甲醇、高沸組分、水等進(jìn)入常壓塔，常壓塔頂餾出精甲醇產(chǎn)品，在進(jìn)料板下方設(shè)置側(cè)線抽出，抽出物主要為甲醇、水和高沸點(diǎn)組分，進(jìn)入甲回收塔再回收甲醇，塔底廢水進(jìn)入生化系統(tǒng)處理；回收塔設(shè)有側(cè)線抽出，主要抽出物為高沸點(diǎn)醇類，以保證回收塔塔頂精甲醇質(zhì)量和塔底廢水中總醇含量要求，塔底廢水送生化處理。加壓塔操作壓力為57bar(G)，塔頂甲醇蒸氣全凝后，部分作為回流經(jīng)回流泵返回塔頂，其余作為精甲醇產(chǎn)品送產(chǎn)品儲(chǔ)槽，塔底含水甲醇則進(jìn)常壓塔。 甲醇精餾工藝的雙塔流程(3) 三塔流程描述三塔工藝是由脫醚塔，加壓精餾塔和常壓精餾塔組成，形成二效精餾與二甲醇精餾塔甲醇產(chǎn)品的鎦出物的混合物。從合成工序來的粗甲醇入預(yù)精餾塔，此塔為常壓操作。