【正文】 根據(jù)礦井實際情況，結合礦井風量分配，合理計算礦井通風阻力并制作礦井通風阻力計算表4—10，表4—11。2) 風速公式：V=Q/S式中：Q——風量, 。通風系統(tǒng)網絡圖繪制一般以滿足如下原則為宜：(1) 以開拓開采工程平面圖或通風系統(tǒng)圖為依據(jù)，沿風流方向在各個分支節(jié)點處順序編號；(2) 按照風流方向，一般由下而上或由左而右按節(jié)點的編號順序和井巷的聯(lián)結形式繪出單線條的連接關系圖；(3) 按風流系統(tǒng)先繪制主干線后繪支線盡量減少風路的交叉；(4) 在不影響解算要求的情況下可以適當簡化；(5) 對通地表的進、回風井口，只要標高一樣均可編為同一號碼，視為一個通大氣的節(jié)點；(6) 完成風網圖的雛形后，可以按具體情況適當簡化美化，盡量繪成光滑弧狀的對稱形；(7) 主要的漏風通路應以虛線標記，畫在風網圖中；(8) 風網圖應該以回采工作面的位置作為圖的中心，各采面排布在一條直線上；(9) 繪制風網圖過程中不可隨意改變節(jié)點編號，以利于與原圖相對照，其節(jié)點選取見附圖：東榮一礦礦井通風系統(tǒng)圖和礦井通風系統(tǒng)立體示意圖。各個節(jié)點編號不能重復和遺漏，但可以不連續(xù)。 礦井通風系統(tǒng)立體示意圖和礦井通風系統(tǒng)網絡圖1. 制圖原則(1) 根據(jù)礦井開拓開采設計提供的開拓開采工程平面圖，繪制礦井通風系統(tǒng)前、后期通風系統(tǒng)圖，見附圖1前期礦井通風系統(tǒng)圖，附圖2后期礦井通風系統(tǒng)立體示意圖。按此原則風量分配如下：綜采工作面 Q采 = m3/s備采面 Q采 = m3/s掘進工作面 Q掘 =絞車房 Q絞 =火藥庫 Q充 =其他巷道 Q其它= m3/s2 困難時期風量分配綜采工作面 Q采 = m3/s備采面 Q采 = m3/s掘進工作面 Q掘 =變電所 Q變 =爆破材料庫 Q庫 =絞車房 Q絞 =其他巷道 Q其它= 風速驗算當風量分配到各個用風地點，應結合運輸條件選擇經濟斷面，防止巷道內風速過大或過小，盡量使各巷道內風速處于適宜風速范圍內（見表4—8），如果有困難，也必須滿足《煤礦安全規(guī)程》核對風速的要求（見表4—9） 表 4—8 各種巷道和采煤工作面適宜風速序號巷道名稱適宜風速（m/s）1運輸大巷、主石門、井底車場～2回風大巷、回風石門、回風平硐～3采區(qū)進風巷、進風上山～4采區(qū)回風巷、回風上山～5采區(qū)運輸機巷、膠帶輸送機中巷～6采煤工作面～表4—9 井巷中風流風速井巷名稱允許風速（m/s）最低最高專為升降物料的井筒～12風橋～10升降人員和物料的井筒～8主要進回風巷～8架線電機車巷道8運輸機巷道，采區(qū)進回風巷6回采工作面、掘進中的煤巷和半煤巖巷4掘進中巖巷4其它人行巷道～由上述,本設計巷道風速滿足《煤礦安全規(guī)程》標準，各巷道風速見阻力計算表4—10，表4—11。否則，就要進行個別調整。總之，由于生產礦井的陪風依據(jù)都是可以通過實測確定的，故生產礦井的配風工作，只要細致進行，是不難搞得比較準確的。關于氧氣、沼氣、二氧化碳和其他有毒氣體安全濃度的規(guī)定；關于最高風速和最低風速的規(guī)定（詳見表4—6）；關于采掘工作面和急電峒室最高溫度的規(guī)定；關于冷空氣預熱的規(guī)定；以及關于空氣中粉塵安全濃度規(guī)定等。根據(jù)《采礦工程設計手冊》可知：當采用分區(qū)式或中央并列式通風時 Ka=～；當采用中央分列式或混合式通風時 Ka=～；當采用對角式或分區(qū)式通風時 Ka=～。機電硐室需要風量應根據(jù)不同硐室內設備的降溫要求進行配風。(5) 按風速校驗取上述四項中最大值然后用下式計算檢驗：對掘進中煤巷、半煤巷：對掘進中的巖巷：根據(jù)本采區(qū)實際情況可知，本采區(qū)掘進工作面為煤巷、半煤巷，故采用風速校驗公式為：對掘進中煤巷、半煤巷：，由圖10可知S＝：240≥≥153144≥500≥根據(jù)上述計算可知，本掘進工作面風量為500 。掘進工作面通風要求局部通風機體積小、風壓高、噪聲低、性能可調、堅固防爆。應按照實際檢測而定，～。備采工作面風量為主采工作面的一半，即備采工作面風量為：＝則本采區(qū)主采工作面風量和備采工作面風量之和為：＝+＝3. 掘進工作面風量計算掘進工作面風量計算辦法的確定是以現(xiàn)場實際通風能力和自然條件為依據(jù)，以科學合理供風為準繩而進行的。采煤工作面若有串聯(lián)通風時，按其中一個最大需風量計算。 長壁工作面實際需要風量計算，由工作面的氣溫t而確定工作面風速v，按下式計算：式中：——采煤工作面風速由表4—4可知當回采工作面溫度為28℃時＝；——采煤工作面的平均斷面積，本采區(qū)＝（+）2/2＝6。即： m3/min 式中： 采煤工作面實際需風量總和，m3/min；掘進工作面實際需風量總和，m3/min；獨立通風硐室實際需風量總和，m3/min；除采掘硐室外其它需風量總和，m3/min；2. 采煤工作面風量計算(1) 采煤工作面需要的風量1) 回采工作面通風系統(tǒng)的基本要求：a) 回采工作面和掘進工作面都應獨立通風；b) 風流穩(wěn)定，在礦井通風系統(tǒng)中，回采工作面分支應盡量避免處在角聯(lián)結或復雜網絡的內聯(lián)結上；當無法避免時，應有保證風流穩(wěn)定的措施；c) 漏風小，應盡量減小回采工作面的內部及外部漏風，特別應避免從外部向回采工作面的漏風；d) 回采工作面的調風設施可靠。2) 按該用風地點的風流中瓦斯、二氧化碳、氫氣和其它有害氣體濃度，風速以及溫度等都符合《煤礦安全規(guī)程》的有關各項規(guī)定要求分別計算，取其最大值5%。 確定礦井反風方式根據(jù)本礦實際情況，本礦的反風方式為風機反轉反風 繪出礦井通風系統(tǒng)圖根據(jù)所搜集到的資料，繪制出東榮一礦礦井通風系統(tǒng)圖。該通風方式的主要優(yōu)點是各分區(qū)有獨立的通風路線，互不影響而且通風阻力最小。有瓦斯噴出或有煤塵和瓦斯突出危險餓礦井，應采用對角式通風系統(tǒng)。它的特點是：初期投資少，采區(qū)生產集中，便于管理，節(jié)省風井工業(yè)廣場占地，較在井田內打邊界風井壓煤少；進出風井之間漏風較大、風路長、阻力較大，工業(yè)廣場有噪聲。新井設計時一般不考慮采用這種方法。抽出式通風是國內煤礦采用最廣泛的主要通風機工作方法。一般認為，壓入式通風不宜在高瓦斯礦井中使用；但也有持反對觀點的，認為主扇工作方法與停風后采空區(qū)的瓦斯涌出量沒有明顯聯(lián)系。漏風是從礦內向礦外漏。具體措施為：風機反轉反風，通過風機反轉來完成，全礦井反風通過主要通風機即附屬設施實現(xiàn)。其功能是將通風機出口的速壓更多地轉化為靜壓，以減少通風機出口的速壓損失，提高通風機裝置的靜壓。風硐的通風阻力不超過100－200 Pa；(3) 風硐與風井的連接處要平緩避免突然擴大和縮小；(4) 風硐及風硐內的閘門等裝置，結構要嚴密，一防止大量漏風。2. 火藥庫風窗面積 （1）容易時期：火藥庫風窗阻力為 hr= Pa通過火藥庫的總風量為 Q=由公式得：火藥庫風窗面積 S= m2（2）困難時期：火藥庫風窗阻力為 hr= Pa通過火藥庫的總風量為 Q=由公式得：火藥庫風窗面積 S= m23. 絞車房風窗面積（1）容易時期：絞車房風窗阻力為 hr= Pa m3/s由公式得：絞車房風窗面積 S= m2 （2）困難時期：絞車房風窗阻力為 hr= Pa通過絞車房總風量 m3/s由公式得：絞車房風窗面積 S= m24. 變電所風窗面積（1）容易時期：變電所風窗阻力為 hr= Pa m3/s由公式得：北變電所風窗面積 S= m2 （2）困難時期：變電所風窗阻力為 hr= Pa通過變電所總風量 m3/s由公式得：變電所風窗面積 S= m2 風窗的個數(shù)和位置本礦井在絞車房和變電所等地各設置了風窗，以調節(jié)各地區(qū)的風量。本礦井在回風上山、采區(qū)石門等地點設置了風門，具體位置和個數(shù)見附圖1（東榮一礦礦井通風系統(tǒng)圖），附圖2（東榮一礦后期礦井通風系統(tǒng)立體示意圖）。至85176。根據(jù)本采區(qū)情況，根據(jù)表3選定風機型號為：。 局部通風方法結合本礦實際情況，掘金工作面的通風方法為壓入式通風，其具體布置見圖3—14。所以，根據(jù)本采區(qū)的實際情況，包括礦井地質條件和瓦斯含量以及礦井生產能力，并且考慮到本采區(qū)煤層傾角均大于，所以決定采用上行通風。表3—3 回采工作面上、下行通風適用條件及優(yōu)缺點通風系統(tǒng)適用條件及優(yōu)缺點上行通風在煤層傾角大于回采工作面，都應采用上行通風。應盡量減小回采工作面的內部及外部漏風，特別應避免從外部向回采工作面的漏風。是目前大中型礦井普遍采用的通風系統(tǒng)；避免了上述兩種系統(tǒng)的缺點，同時具備兩者的優(yōu)點，但需增加一條上山，工程量較大。表3—2 采區(qū)上山通風系統(tǒng)比較通風系統(tǒng)上山數(shù)目適用條件及優(yōu)缺點輸送機上山進風，軌道上山回風2 條，其風流與運煤路線相同而方向相反，；，風流與煤的相對速度增2條加，造成大量的煤塵飛揚。2. 采區(qū)上山通風系統(tǒng)選擇結合本礦的地質條件、煤層賦存情況及礦井生產能力等具體因素，本采區(qū)根據(jù)技術條件做如下布置，一條回風上山，一條軌道上山，一條皮帶上山。(5) 要保證風量按需分配，盡量使用通風阻力小而且風流暢通。(2) 采工作面和掘進工作面都應采取獨立通風。 采區(qū)通風設計原則及要求采區(qū)通風系統(tǒng)是礦井通風系統(tǒng)的基本組成部分。 采區(qū)達到設計能力時的采區(qū)數(shù)目及位置當采區(qū)達到設計生產能力時，采區(qū)為南一上采區(qū)， km， km，開采煤層分別為11618。此采煤工作面采用普通放炮采煤法，采用單體液壓支柱支護。）頂板巖性底板巖性12019粉砂巖粗砂巖220下19粗砂巖粉砂巖細砂巖32617粗砂巖粉砂巖4. 瓦斯情況：本采區(qū)瓦斯等級為低瓦斯，采區(qū)相對瓦斯涌出量為。2. 采區(qū)范圍：本采區(qū)煤層上邊界為150(26)，下邊界為300(26)，左邊界為F38，右邊界為F8(26)。(11) 回風平巷斷面：回風平巷斷面選擇見圖3—11。(7) 主要石門斷面：主要石門斷面選擇見圖3—7。(3) 北一下軌道上山斷面：北一下軌道上山斷面選擇見圖3—3。2. 回風水平巷道布置回風大巷主要沿26號煤層175m標高布置。2. 運輸水平標高的確定本井田呈一單斜構造，各煤層傾角為15～25176。其具體布置方式見附圖1，井筒數(shù)目為2，主井口位置設在F8斷層南側，9號勘探線202號孔以南250m處，工業(yè)場地設主、副井兩個井筒。3. 地勢平坦，煤層埋藏深（142～207m），井田面積大。 礦井及各水平服務年限，則礦井和一水平上山部分（450m以上）。由表2—4可以看出：1. 井巷工程萬噸掘進率及井巷工程總量。根據(jù)以上原則，設計對不同井型時的技術經濟指標進行比較，其結果見表2—4。礦井初期即需投產1～2個采區(qū)及兩個工作面，初期即須投產構造較復雜的南北兩翼邊界采區(qū)配采。礦井生產采區(qū)個數(shù)雖仍為2個，但由于此時礦井已全部投入構造較復雜的生產采區(qū)。(2) ：，布置一個刨煤機綜采工作面。從以上井下條件看，設計以井田中層群采區(qū)作為主要開采塊段，以11120號層為主力開采煤層，、。(2) 煤層開采條件，%，其中 ，%。、：1. 按井下構造條件和煤層開采條件進行分析(1) 構造復雜程度本井田呈一向西傾斜的單斜構造。 礦井年產量、服務年限及一般工作制度 礦井的工作制度 本礦井設計年工作日300d，每日三班作業(yè)，邊采邊準。 井田儲量本礦井工業(yè)儲量A+B+，450～。～，～。綜上所述，本井田水文地質條件類型根據(jù)直接充水含水后的富水性和補給條件，以及單位涌水量的大小來劃分，屬以中等條件為主的裂隙充水礦床。煤系風化裂隙含水帶宿水性變化較大，煤系外圍巖層透水性很微弱。因此，在“天窗”范圍內開采時應特別慎重。 天窗本井田“天窗”分布于8～12勘察線的煤層露頭部位，分布范圍較大，而且下伏有9～26號煤層露頭。 隔水層井田內主要有第四系上部隔水層、下部隔水層和第三系隔水層。(3) 弱風化裂隙含水帶：位于亞風化裂隙含水帶之下，裂隙不發(fā)育，僅局部受構造影響，裂隙含水，但很微弱。天窗部位風化裂隙含水帶富水性強，m，～，該層局部與上部含水層有水力聯(lián)系，在天窗處補給煤系風化裂隙含水帶?！?,593L/s根據(jù)第四系地層的劃分，又分為上部含水層和下部含水層。通過地質勘察工作，查明了各可采煤層的層位、厚度、結構及其分布范圍。全井田煤的揮發(fā)份（Vadf）一般大于40%，～，灰分含量(Ad)～%，原煤全硫(Sd)～%,磷(Pd)～%，～。其中中層群含有1111120上、20下、22226號共13個可采及局部可采煤層，而上層群和下層群分別有5號煤層和291b號煤層可采。傾角一般為15～25176。向南西傾伏，延展甚短，與 F7斷層斜交。4. 褶皺井田內主要褶皺有F8牽引褶曲和F7派生褶曲兩組。井田內地層走向近南北，傾角一般為15～25176。2. 構造本區(qū)位于新華夏系第二隆起帶北端的三