【正文】 查《公預(yù)規(guī)》 故：其中：故：所以： 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失《公預(yù)規(guī)》，對于作超張拉的鋼絞線由應(yīng)力松弛引起的應(yīng)力損失的終極值按式()計(jì)算： 混凝土收縮和徐變引起的損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，按附錄九規(guī)定，考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響，由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失()可按下式計(jì)算：式中：——全部鋼束重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；——先張預(yù)應(yīng)力構(gòu)件放松鋼筋時(shí)或后張預(yù)應(yīng)力構(gòu)件鋼筋錨固　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　時(shí)，在計(jì)算截面上全部受力鋼筋重心處由預(yù)加應(yīng)力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，應(yīng)根據(jù)張拉受力情況考慮構(gòu)件重力的影響。θxkx181。從表中看出，在荷載組合Ⅰ和組合Ⅲ作用下的l/4截面不符合全預(yù)應(yīng)力的混凝土要求，即在預(yù)加應(yīng)力階段l/4截面處構(gòu)件上緣混凝土可能出現(xiàn)拉應(yīng)力。 截面面積及慣矩計(jì)算計(jì)算公式如下：對于凈截面截面積：Aj=AhnΔA截面慣矩： Ij=I nΔA(yjsyi)2取用預(yù)制梁截面（翼緣板寬度b1=208cm）計(jì)算 對于換算截面截面積：A0=Ah＋n（ny1）ΔAy截面慣矩： I0=I+ n（ny1）ΔA(y0syi)2取用主梁截面（b1=210cm）計(jì)算上式中：Ah、I——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； ΔA、ΔAy——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； yis、yos——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； yi——分面積重心到主梁上緣的距離； n——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； ny——鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表11得 ny＝具體計(jì)算見表8表8表8表8表85所示。140N715186。鋼束號(hào)R(cm)鋼束彎起角度曲線長度(cm)直線長度 (見表722) (cm)鋼束有效長度2(s+)(cm)鋼束預(yù)留長度(cm)鋼束長度(cm)鋼束質(zhì)量（kg）（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）N1(N2)7186。N716715186。表72 各鋼束起彎點(diǎn)及半徑計(jì)算表鋼束號(hào)升高值c(cm)(度)(cm)(cm)支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的距離d(cm)起彎點(diǎn)至跨中線水平距離(cm)N1(N2)277186。 鋼束起彎角和線型的確定確定鋼束起彎角時(shí)，即要照顧到因其彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大，為此，將錨固端截面分成上下兩部分，（見圖73所示）上部鋼束的彎起角定為15176。按照上述錨頭布置的“均勻”、“分散”原則，毛固端截面的鋼束布置如圖71b所示。這樣按照荷載組合Ⅰ作用時(shí)的同樣方法，即可求得與（A）、（B）、(C)、(D)相應(yīng)的（）、()、（）（）四條直線，其中（）、()與（A）、（B）相同，（）（）分別為： （）又 （）將（）（）繪于圖中，圖中可見（）亦接近（B）（即()），故可行區(qū)可視為在一條直線（B）或（）如仍?。?200mm，則可由圖查得 即： 由此可得所需之鋼束數(shù)為：束 鋼束數(shù)的確定根據(jù)以上計(jì)算，均接近7束，故暫選定鋼束數(shù)n=7 束。圖62 欄桿截面構(gòu)造 強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算見圖62采用《公預(yù)規(guī)》： 式中：把上列數(shù)值代入，解得x= cm（負(fù)值舍棄），則 （《公預(yù)規(guī)》）屬于大偏心受壓。根據(jù)以上原則選用GPZ系列橡膠支座規(guī)格如下：表51支座類型允許最大承載 力(kN)允許最小承載力(kN)位移（mm）主要尺寸（mm）△Lx△LyABCDA′B’C’D’H’GPZ1000－GD10508000030530525025030530525025080GPZ1250－DX105080050/1000490/590370420/52025030530526019080注：GD——固定支座；DX——單向活動(dòng)支座。從功能上講，這兩種系列的盆式橡膠支座并沒有本質(zhì)的差別，它們的主要區(qū)別在于：鋼緊箍圈的位置不同, ZPZ系列支座的密封鋼緊箍圈嵌入橡膠板內(nèi)，而GPZ系列支座的鋼緊箍圈放在橡膠板上面。在盆式橡膠支座中，承壓橡膠板被置在鋼盆中，鋼盆限制了橡膠板的側(cè)向變形，使其處在三向受力狀態(tài)，因而大大提高了支座的承載能力。上支座板焊有或嵌有不銹鋼板，通過不銹鋼板與聚四氟乙烯板之間的滑動(dòng)，滿足支座水平位移的要求。中間支座板在受壓橡膠板上方，其直徑比鋼盆內(nèi)徑略小，以滿足支座轉(zhuǎn)動(dòng)要求，板的上面設(shè)有凹槽，用于嵌入聚四氟乙烯滑板。通常承壓橡膠板采用氟丁橡膠制作，當(dāng)溫度低于－25℃時(shí)宜采用三元乙丙橡膠。 下支座板是一個(gè)采用鑄鋼或鋼板焊接而成的的鋼盆，承壓橡膠就放在這個(gè)盆中。橡膠的彈性還能消減上下部結(jié)構(gòu)所受的動(dòng)力作用，這對于抗震也十分有利。 盆式橡膠支座隨著橡膠工業(yè)的發(fā)展，從五十年代起嘗試應(yīng)用優(yōu)質(zhì)合成橡膠來制造橋梁支座。由于支座是一種承受高應(yīng)力的結(jié)構(gòu)部件，因而要求支座有比較合理的傳力方式，使得支座傳力通順，不致發(fā)生過度的應(yīng)力集中。 橋梁支座的分類橋梁支座可按照其變形的可能性、制造所用的材料以及采用的結(jié)構(gòu)形式來進(jìn)行分類。隨著我國公路交通事業(yè)的發(fā)展,對橋梁支座的承載能力、變形能力不斷提出新的要求,需要開發(fā)和研究各種新型橋梁支座,使其更好的適應(yīng)橋梁建設(shè)的需要。 橫隔梁剪力計(jì)算及配筋按《公預(yù)規(guī)》～13條剪力驗(yàn)算要求：計(jì)算剪力，介乎兩者之間，橫隔梁需配置抗剪鋼筋。2〉 3號(hào)主梁端部截面處的彎矩汽車－20級：正彎矩：負(fù)彎矩：掛車－100：人群荷載：∴總的負(fù)彎矩由汽車20＋人群產(chǎn)生： 剪力計(jì)算1〉1號(hào)主梁截面處的剪力Q：汽車－20級：　掛車－100：1〉 2號(hào)主梁截面處的剪力汽車－20級：掛車－100： 內(nèi)力組合荷載組合Ⅰ：荷載組合Ⅲ：(《橋規(guī)》規(guī)定的荷載提高系數(shù))∴控制設(shè)計(jì)的內(nèi)力： 橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算 確定橫隔梁翼板有效寬度1〉確定λ每根中橫隔梁的尺寸如圖44所示，按表254（參見姚玲森主編《橋梁工程》）確定板的有效作用寬度λ。圖42 中橫隔梁彎矩影響線 剪力影響線圖43 中橫隔梁剪力影響線1 對于1號(hào)主梁處截面的影響線P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： 既： （就是1號(hào)梁荷載橫向影響線）P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：－1 既： －1繪成的影響線如圖43所示。本設(shè)計(jì)采用修正偏心壓力法計(jì)算橫隔梁內(nèi)力。 主梁內(nèi)力組合計(jì)算，詳見表312表312 主梁內(nèi)力組合計(jì)算表 梁號(hào)序號(hào)荷載類別彎矩M()剪力Q(kN)四分點(diǎn)跨中梁端四分點(diǎn)跨中1⑴第一期恒載0⑵第二期恒載0⑶總恒載＝⑴＋⑵0⑷人群荷載⑸汽車荷載⑹掛車荷載⑺汽＋人＝⑸＋⑷⑻恒載0⑼(汽＋人)⑽掛⑾SjⅠ＝⑻＋⑼⑿SjⅢ＝⑻＋⑽⒀⑼/⑾100％43％40％39％49％100％⒁⑽/⑿100％40％39％30％49％100％⒂提高后的SjⅠ⒃提高后的SjⅢ2⒄恒載0⒅(汽＋人)⒆掛⒇提高后的SjⅠ(21)提高后的SjⅢ3(22)恒載0(23)(汽＋人)(24)掛(25)提高后的SjⅠ(26)提高后的SjⅢ4 橫隔梁內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)簡支梁具有多根內(nèi)橫隔梁，鑒于橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中橫隔梁的內(nèi)力，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。等代荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算見表37所示表 37 等代荷載和影響線面積計(jì)算活載截面汽車20(kN/m)掛車100(kN/m)人群(kN/m)影響線面積(m2或m)影響線圖示(見圖324)33333注：人群荷載強(qiáng)度2〉各截面的活載彎矩，見表38表38 活載彎矩計(jì)算表梁號(hào)荷載截面mc1+μk(kN/m)Ω(m2)M=(1+μ)ζmckΩ(kN/m)1汽車20掛車100——人群荷載—3—32汽車20掛車100——人群荷載—3—33汽車20掛車100——人群荷載—3—33 各截面的活載剪力計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)m沿橋跨變化的影響。帶入公式求得：3計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值： 式中： 計(jì)算所得的值列于表35內(nèi) 表35編號(hào)123042 跨中截面的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，橋跨內(nèi)設(shè)有五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 所以可按修正的偏心壓力法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)。恒載內(nèi)力計(jì)算 恒載集度1 預(yù)制梁自重（第一期恒載）1按跨中截面計(jì)，主梁的恒載集度：2由于馬蹄抬高所形成四個(gè)橫置的三棱柱重力折算成的恒載集度：3由于梁端腹板加寬所增加的重力折算成的恒載集度：（）4橫隔梁（尺寸見圖31）：內(nèi)橫隔梁體積：端橫隔梁體積：∴邊主梁：中主梁： 5第一期恒載對于邊主梁的恒載集度為：對于中主梁的恒載集度為： 圖31 橫隔梁截面尺寸圖（尺寸單位：cm）2 第二期恒載1人行道各細(xì)部尺寸詳見圖32 圖32 人行道細(xì)部尺寸圖表31 人行道部分恒載計(jì)算單元構(gòu)件體積及算式（m3）容重（k/m3）每延米重量（k/m）緣石：＝2323＝支撐梁：2＝25人行道梁A：＝25人行道梁B：＝25人行道板：＝25鑲面貼：＝18欄桿柱：＝25扶手：2＝25Σ＝，＝2橋面鋪裝層(細(xì)部尺寸詳見圖33) 圖33 橋面鋪裝細(xì)部尺寸橋面鋪裝為2cm的瀝青混凝土面層，；和平均厚9cm混凝土墊層，容重為24kN/m3∴有若將兩側(cè)欄桿、人行道和橋面鋪裝層恒載籠統(tǒng)地均攤給五片主梁則： 橫載內(nèi)力計(jì)算主梁的彎矩和剪力，計(jì)算圖示如圖34所示。由《公預(yù)規(guī)》： 即：所以不需進(jìn)行斜截面抗剪配筋計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配筋。 圖25 懸臂上的荷載圖示圖24 掛車100計(jì)算圖示則：a1= a2+2H=+2=b1= b2+2H=+2=絞縫處縱向2個(gè)車輪對于懸臂根部的有效分布寬度為：a= a1+d+2 l0=++=懸臂根部處的車輪高有寬度為C的部分輪壓作用：c=( l0)=－(－)=輪壓面ca1上的荷載對懸臂根部的有效分布寬度為： 輪壓面aa1上的荷載并非對稱于絞縫軸線，為簡化計(jì)算，這里還是偏安全地按懸臂來計(jì)算內(nèi)力。 圖22 懸臂板計(jì)算圖圖23 汽車20級計(jì)算圖示對于汽車20級加重車后輪的著地長度為a=； 寬度為b=。2 行車道板計(jì)算考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固結(jié)和中間鉸接的板計(jì)算見圖21所示。 橫隔梁的設(shè)置模型試驗(yàn)結(jié)果表明，主梁在荷載作用位置的彎矩橫向分布在當(dāng)該位置有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則主梁彎矩較大 。按照以上擬定的外形尺寸就可繪出預(yù)制梁的跨中截面布置圖（見圖1