【正文】 同理，可求得其它控制截面得凈截面和換算截面的幾何特性如表 。 ＝ 2673 ＝ 支座截面25 圖 梁端鋼束錨固 各鋼束的彎起點(diǎn)及半徑見表 示 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 41 頁 共 106 頁 支點(diǎn)截面θ iθ 圖 5 號束彎起布置 各 鋼束彎起點(diǎn)及其半徑計(jì)算表 表 鋼束號 升高值 c (cm) θ176。如圖 所示。取 ye ＝ 800mm，并取可行區(qū)的中值得： 71 10yN? ＝ ，即 yN ＝ 710 / ＝ 2857 310 N 故需要的鋼束數(shù)為： 32 28 57 10 /( 47 1 12 80 ) ? ? ? ?束 （ 3）鋼束數(shù)的選定 根據(jù)以上計(jì)算， 12nn、 均接近 5 束 ，故暫選鋼束數(shù) 5n? 。代入上式得： 6 9 21 92( 1 . 5 4 5 8 5 . 6 9 9 1 0 4 4 6 / 9 0 . 6 5 8 1 0 ) 4 4 6 8 1 00 . 7 5 4 4 6 /( 9 0 . 6 5 8 1 0 / 4 4 6 8 1 0 ) 1yy yNN e? ? ? ? ? ? ? ??? ?? ? ? ??? 71 1 0 0 . 0 0 8 3 3 . 7 9 6 5yy eN? ? ? ? （ A） ② 由 ? ?2111/ ( 1 / ) /hy h y x g x h h sN A e y M y Ir ?? ? ?得： 6 9 21 2( 1 5 . 6 8 5 8 5 . 6 9 9 1 0 8 8 4 / 9 0 . 6 5 8 1 0 ) 4 4 6 8 1 00 . 7 5 1 8 8 4 / 2 0 2 9 1 0yy yNN e? ? ? ? ??? ?? 71 1 0 0 .0 0 3 4 0 .7 8 5yy eN? ? ? ? （ B） 對于使用荷載階段 ③ 1 1 222 ()( 1 ) [ ]y y s g g p s hahhhN e y M M M yAIr? ???? ? ? 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 38 頁 共 106 頁 式中 :? —— 第二階段應(yīng) 力損失系數(shù) ,取 ? =； 2[]ha? —— 使用階段混凝土壓應(yīng)力的限制值： 荷載組合時， 2[]ha? ＝ baR ＝ 28＝ 14MPa 。 設(shè) byk R? ? ＝ 1200 Mpa，則 1yN ＝（ ） kyA? ＝ by yAR ? ＝ y yAR?＝ yN ； 11[]h? 為張拉時，構(gòu)件上緣混凝土拉應(yīng)力的限制值： 11[]h? bR?? 。 1 號梁變化點(diǎn)截面內(nèi)力計(jì)算表 表 荷載類別 汽－ 20 掛－ 100 人 群 1+u 最 大 彎 矩 mc 合力 p 300 250 4=1000 q= y 1/2 Mmax 最 大 剪 力 Pi 120 120 60 250 250 250 250 q= yi 1 2? ＝ m1 ? 1 2?? Qmax 注：表中 m a x (1 ) cM m P y?? ? ? ? ? ()KNm? m a x (1 ) i i iQ P y m?? ? ? ?? ()KN 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 34 頁 共 106 頁 人掛－100汽－20人＝剪力影響線汽20掛1 00彎矩影響線 圖 變化點(diǎn)截面（ 1 號梁）內(nèi)力 計(jì)算圖式 ④ 求支點(diǎn)截面的最大剪力 圖 示出了支點(diǎn)最大剪力計(jì)算圖式，最大剪力列表計(jì)算在表 內(nèi)。 a．汽車和掛車荷載內(nèi)力計(jì)算在表 內(nèi)。 如圖 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載， 1 號梁活載的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 2 0 0 .4 3 4oqm ?汽 － 00掛 － 1 ? ?人 群 荷 載 人群汽車－2 0號梁人群2 3掛車－1 0 04 5 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 27 頁 共 106 頁 3 號梁2 號梁 圖 跨中的橫截面分布系數(shù) mc 計(jì)算圖式 ③ 橫向分布系數(shù)匯總（見表 ） 1 號梁活載橫向分布系數(shù) 表 荷 載 類 別 mc m。 TI 計(jì)算表 表 分塊名稱 ()ibcm ()it cm /iitb ic 3 3 4( 1 0 )ti i i iI c b t m?? ? ? ? 翼緣板① 腹板② 馬蹄③ 160 97 32 14 16 22 1/3 ? 其中 ic 根據(jù)《橋梁工程》表 2－ 5－ 2 內(nèi)插求得。 a．主梁抗扭慣矩 TI 對于 T 型梁截面，抗扭慣矩可近似按下列公式計(jì)算： 31mT i i iiI cbt??? 式中： ib 和 it —— 相應(yīng)為單個矩形截面寬度和厚度； ic —— 矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m —— 梁截面劃分為單個矩形截面的個數(shù)。計(jì)算書如下： 橋梁博士 截面設(shè)計(jì)系統(tǒng)輸出 文檔文件 : E:\盛云華 \123\設(shè)計(jì)文件 文檔描述 : jk 任務(wù)標(biāo)識 : def 任務(wù)類型 : 截面幾何特征計(jì)算 截面高度 : m 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 16 頁 共 106 頁 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 17 頁 共 106 頁 計(jì)算結(jié)果 : 基準(zhǔn)材料 : JTJ02385: 40 號混凝土 基準(zhǔn)彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點(diǎn)換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點(diǎn)號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 18 頁 共 106 頁 計(jì)算成功完成 邊主梁截面與中主梁的翼緣寬度有 差別，翼緣 159cm：如圖 ： 3524 圖 邊主梁截面 現(xiàn)在使用橋梁博士來計(jì)算毛截面幾何特性： 橋梁博士 截面設(shè)計(jì)系統(tǒng)輸出 文檔文件 : E:\盛云華 \123\邊主梁跨中橫截面幾何特性 .sds 文檔描述 : 截面特性 任 務(wù)標(biāo)識 : 11 任務(wù)類型 : 截面幾何特征計(jì)算 截面高度 : m 計(jì)算結(jié)果 : 基準(zhǔn)材料 : JTJ02385: 40 號混凝土 基準(zhǔn)彈性模量 : +04 MPa 換算面積 : m**2 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 19 頁 共 106 頁 換算慣矩 : m**4 中性軸高度 : m 沿截面高度方向 5 點(diǎn)換算靜矩 (自上而下 ): 主截面 : 點(diǎn)號 : 高度 (m): 靜矩 (m**3): 1 2 3 4 5 計(jì)算成功完成 即 Am= ㎡， yx＝ ， Im=909。計(jì)算公式如下： mii i is i i22mA = AS = A yy = S / AI ( ) ( )ii i s i i sI Ai y y I A y y? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ???? ? ?毛 截 面 面 積 ：各 分 塊 面 積 對 上 緣 的 面 積 矩 ：毛 截 面 重 心 至 梁 頂 的 距 離毛 截 面 慣 性 矩 計(jì) 算 用 移 軸 公 式 ： AmyiysSiIi式 中 — — 分 塊 面 積— — 分 塊 面 積 的 重 心 至 梁 頂 的 距 離— — 毛 截 面 重 心 至 梁 頂 的 距 離— — 各 分 塊 對 上 緣 的 面 積 矩— — 分 塊 面 積 對 其 自 身 重 心 軸 的 慣 性 矩 。馬蹄從四分點(diǎn)開始向支點(diǎn)逐漸抬高，在距梁端一倍梁高范圍內(nèi)（ 133cm）將腹板加厚到與馬蹄同寬。這里設(shè)置馬蹄寬度為 32cm，高度 18cm。 在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板處 因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。 2．主梁跨中截面細(xì)部尺寸 （ 1）主梁高度 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/15~1/25，本設(shè)計(jì)取 m。 （二）橫截面布置 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 12 頁 共 106 頁 1．主梁間距和主梁片數(shù) 主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑 的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo) ρ 很有效，故在許可的條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板。 預(yù)應(yīng)力鋼束采用符合冶金部 YB25564標(biāo)準(zhǔn)的φ s5mm碳素鋼絲，每束由 24絲組成。 經(jīng)濟(jì)性 支架昂貴， 維修費(fèi)用高 造價 較低 ，工期較短 造價第二， 用 鋼 量大 造價最高 縱觀橋梁的發(fā)展，懸臂橋已經(jīng)基本不采用，由于 是 跨線橋，跨度不大，斜拉橋一般用于大跨度的跨海、跨河大橋， T 形鋼構(gòu)橋容易受地震等影響，云南省多地震，以及經(jīng)過上述方案的比較，決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁橋。 3．結(jié)構(gòu) 尺 寸 標(biāo)準(zhǔn)化。過去對橋下結(jié)構(gòu)的功能重視不夠，現(xiàn)在航運(yùn)事業(yè)飛速發(fā)展，橋下凈 空往往成為運(yùn)輸瓶頸，比如南京長江大橋，其橋下凈空過小，導(dǎo)致高噸位級輪船無法通行，影響長江上游城市的發(fā)展。 K128+150～ K128+940 一段為沼澤相軟土，需做深層處治。地下水埋深較淺、平均埋深 米，地基承載力值較低。 溶巖漏斗主要分布于平遠(yuǎn)街至老玉坡段。 膨脹 土 主要分布于平遠(yuǎn)街構(gòu)造溶蝕盆地、朋普溶蝕斷餡盆地等段。 含水量ω % 塑限ωp％ 液限ω l % 塑性指數(shù) IP 液性指數(shù) Il 內(nèi)聚力 C kPa 內(nèi)摩擦角φ 。朋普溶蝕斷餡盆地即為該斷裂所控制形成。構(gòu)造物按交通部部頒《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》要求設(shè)計(jì)。據(jù)云南省地震局地震隊(duì)資料，現(xiàn)今地殼垂直變形明顯，相對變化達(dá) 50 毫米，說明地殼仍在活動，屬于不穩(wěn)定地區(qū)，有可能發(fā)生破壞性地震。 00′發(fā)生 級地震，地震烈度 8 度； 1950 年 9 月 13 日，個舊發(fā)生 級地震，地震烈度 8 度；1953 年 5 月 14 日，小龍?zhí)栋l(fā)生 5 級地震，地震烈度 7 度； 1970 年 1 月 5 日通海地震，波及本區(qū)段，造成部分房屋開裂或破壞。 4．地震 路線所經(jīng)區(qū)域地震活動頻繁，是影響區(qū)域穩(wěn)定性的主要因素。 C，最低氣溫 176。干旱季節(jié)分明，夏季多雨濕熱，冬春少雨干燥。 43′～ 103176。綠水塘河、甸西河均系盤江支流。