【正文】 在這個過程中也遇到了些許的問題，在面對這些問題的時候自己曾焦慮，但是最后還是解決了。每半年加一次油即可，維護(hù)管理費(fèi)用較低。由[2]P79表916選用油塞尺寸M16保證拆裝箱蓋時，箱蓋箱座安裝配合準(zhǔn)確，且保持軸承孔的制造精度，在箱蓋與箱座的連接凸緣上配兩個定位銷。齒輪箱高速運(yùn)轉(zhuǎn)時內(nèi)部氣體受熱膨脹，為保證箱體內(nèi)外所受壓力平衡，減小箱體所受負(fù)荷，設(shè)通氣器及時將箱體內(nèi)高壓氣體排出。取普通平鍵2563GB109679 鍵的工作長度為l=Lb=6325=38mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=h2=142mm=7mmσP=2T103kld=210373890MPa= MPa[σP]鍵強(qiáng)度不夠，而且相差甚遠(yuǎn)，因此考慮采用雙鍵，相隔1800布置。由式（61），σP=2000Tkld≤[σP]鍵軸和輪轂的材料都是鋼，由表62，取σP=110MPa 取普通平鍵1063GB109679 鍵的工作長度為l=Lb=6310=53mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=h2=82mm=4mmσP=2T103kld=210345335MPa= MPa≤[σP]因此，鍵符合強(qiáng)度要求。P2=fd(X2Fr2+Y2Fa2)=(1+0)N=Fa1Fr1e，故X1=，Y1=。滾子軸承ε=103。P2=fd（X2Fr2+Y2Fa2）=（1+）N= N(4)軸承的壽命計算因為P2P1，取P=P2?！郌d1=Fr12Y== N，F(xiàn)d2=Fr22Y== NF1a=，F(xiàn)1a+ Fd1=Fd2?！郘h=10660n1(ftCP1)103=10660584()103=105hLh故滿足要求。故軸承1被壓緊，軸承2被放松。=2830010=104（1）已知n1=584 r/min，兩軸承的徑向反力為Fr1=FNH12+FNV12=+= NFr2=FNH22+FNV22=+= N（2）計算軸向力Fd=Fr2Y查手冊，知圓錐滾子軸承30309相關(guān)尺寸，e=，Y=，Cr=109kN。載荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=FNH2=FNV1=FNV2=彎矩MMHC=?mmMVC1=?mmMVC2=?mm總彎矩MMC1=+= N?mmMC2=+= N?mm扭矩TT2=?mm⑥按彎扭合成力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時，只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面B）的強(qiáng)度。根據(jù)軸的計算簡圖做出彎矩圖和扭矩圖。軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明ⅠⅡ50與滾動軸承30310配合ⅡⅢ8360與大齒輪以鍵聯(lián)接配合ⅢⅣ10074定位周環(huán)ⅣⅤ7660與小齒輪鍵連接配合ⅤⅥ50與滾動軸承30310配合總長度⑤求軸上載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計算簡圖。同時為保證齒輪與軸的配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H7n6。按dⅡⅢ=60mm，由《機(jī)械設(shè)計》表61查得平鍵截面bh=1811mm。已知齒輪輪轂寬度為87mm，為使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此段軸應(yīng)略短于輪轂的寬度，故取lⅡⅢ=83mm，則LⅠⅡ=。參照工作要求并根據(jù)dⅠ Ⅱ=dⅤⅥ=50mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30310。176。Ft21=2T2d21=2103N=Fr21=Ft21tanα1cosβ1=tan20176。載荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=FNH2=FNV1=FNV2=彎矩MMH=?mmMV1=?mmMV2=?mm總彎矩MM1=+()2= N?mmM2=+= N?mm扭矩TT3=?mm⑥按彎扭合成力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時，只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面B）的強(qiáng)度。根據(jù)軸的計算簡圖做出彎矩圖和扭矩圖。450各軸肩處的圓角半徑為Ⅵ處R2，軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明ⅠⅡ85與滾動軸承30217配合ⅡⅢ1097軸環(huán)ⅢⅣ7190與大齒輪以鍵聯(lián)接配合，套筒定位ⅣⅤ85與滾動軸承30217配合ⅤⅥ6080與端蓋配合，做聯(lián)軸器的軸向定位ⅥⅦ10570與聯(lián)軸器鍵聯(lián)接配合總長度335mm⑤求軸上載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計算簡圖。鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為63mm。（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定），根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l=30mm，故取lⅤⅥ=60mm。ⅣⅤ的直徑dⅣⅤ=90mm。參照工作要求并根據(jù)dⅤ Ⅵ=80mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初選取0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30217。半聯(lián)軸器的孔徑d3=70mm，故取dⅥⅦ=70mm，半聯(lián)軸器長度L=142mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=107mm。=（3）初步確定軸的最小直徑選取軸的材料45鋼，調(diào)制處理，由《機(jī)械設(shè)計》表153，取A0=112，得dmin≥A03P3n3=112=（4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計①擬定軸上零件的裝配方案（如圖）②根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度輸出軸的最小直徑顯然是安裝在聯(lián)軸器處的直徑dⅥⅦ。（1）已知條件輸入軸上的功率P3=、轉(zhuǎn)速n3=、轉(zhuǎn)矩T1=?mm（2）求作用在齒輪上的力已知低速級大齒輪分度圓直徑 d3=。因rd==，Dd=5045=，經(jīng)插值后可查得ασ=，ατ=又由附圖31可得軸的材料的敏性系數(shù)為qσ=，qτ=，故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附34）為kσ=1+qσασ1=1+=kτ=1+qτατ1=1+=由附圖32得尺寸系數(shù)εσ=；由附圖33得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)ετ=。⑦精確校核軸的疲勞強(qiáng)度a. 判斷危險截面b. 截面Ⅳ左側(cè)抗彎截面系數(shù)W==453=抗扭截面系數(shù)WT==453mm3=18225mm3截面Ⅳ左側(cè)的彎矩M=?mm=?mm截面Ⅳ上的扭矩T=?mm截面上的彎曲應(yīng)力σb=MW==截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力τT=TWT==軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。由圖知：C是危險截面。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距L2= ，L3=。各軸肩處圓角半徑：Ⅱ。同時為保證齒輪與軸的配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H7n6。已知滾動軸承寬度T=，則lⅢ Ⅳ=S+?+9288+T=8+16+4+=至此，已初步確定軸的各段長度和直徑。軸環(huán)寬度b≥，取lⅤⅥ=10mm。ⅣⅤ的直徑dⅣⅤ=50mm。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子軸承。=Fa1=Ft1tanβ=176。③計算大小齒輪的分度圓直徑d1=z1mncosβ=28=，d2=z2mncosβ=85=④ 計算齒輪寬度b=??d?d1=1=圓整后取B2=87mm，B1=92mm(5)強(qiáng)度校核①齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核??H=ZEZH2KT1bd12εαu+1u=+=[σH]，滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件。② 設(shè)計計算mn≥32103cos21401242=對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)，故選mn=3 mm,已可滿足彎曲強(qiáng)度。N1=60n1jLh=605841(2830010)=109N2=N1i1==108=；KHN2=。中心距 a=z1+z22mncosβ=24+7323cos140mm=，圓整中心距a=150mm后，螺旋角β=arccos(z1+z2)mn2a=arccos(24+73)32150=d1=z1mncosβ=24=，d2=z2mncosβ=73=u．進(jìn)行圓整并最終確定齒寬b=??d?d1=1=，圓整后取B2=75mm，B1=80mm（3）校核齒面接觸強(qiáng)度①確定接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)K=KAKVKHαKHβ=1=②計算接觸強(qiáng)度許用應(yīng)力由圖10—21（e）得??Hlim1=?? Hlim2=1500MPa，由圖1019中曲線2得KHN1=，KHN2=取失效率為1%，安全系數(shù)SH=。小齒輪齒