【正文】 b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝872=576（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7=， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM10,額定電流為300A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝884=672（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7=， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM10,額定電流為300A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝8114=912（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=756/2=378A式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7108=756A， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM10,額定電流為400A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝8102=916（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7=， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM1,額定電流為10～350A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝8120=960（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=812/2=406A式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7116=812A， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM1,額定電流為10～350A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝839=312（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=252/2=126A式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，736=252A， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM1,額定電流為10～350A。b、短路保護動作電流的整定值：I’sb＝8Isb＝8102=816（A）②靈敏度校驗（2）熔斷器額定電流的整定①熔體額定電流IN，F(xiàn)＝Ist/KF=式中：IN，F(xiàn)——熔體額定電流，A Ist——電動機的額定起動電流，7=， KF——當電動機啟動時，保證熔體不熔化的系數(shù)，取2選擇熔斷器型號為RM1,額定電流為10～350A。其中，調(diào)度絞車、安全絞車有KSGBZY315/6移變供電，上山帶式輸送機由采區(qū)變電所變壓器KSGB9200/6供電。③按電機正常工作時的電源確定主截面，對井下低壓網(wǎng)路通常忽略阻抗電壓損失部分。上述電纜的電壓等級６kV級雙屏蔽監(jiān)視型高壓軟電纜，電纜型號，UCP－3*50＋1*16．③移動變電站變壓器二次從饋電開關(guān)到工作面1140V用電設(shè)備的電纜選用UCPJR395＋150＋2－。②給660V系統(tǒng)供電移變的選擇：＝經(jīng)過計算，660V供電系統(tǒng)變壓器選擇KSGZY－200/6/。工作面配電點可分為采煤和掘進兩種，在本設(shè)計中只考慮設(shè)計一個綜采設(shè)備所需要的配電。在變電所內(nèi)選擇1臺KSGZ型干式變壓器分別為660V用電設(shè)備供電，選擇高壓配電箱PBG2—6型，低壓型電開關(guān)DW，DWKB型，負荷開關(guān)分別選用DQZBH，QCKB型。該綜采工作面采用MLS3—340型工作機組,采長110米，走向800米，配套設(shè)備有SGZ—730/320型可彎曲刮板運輸機，破碎轉(zhuǎn)載機，順槽皮帶輸送機，上山皮帶輸送機等配套主要運輸設(shè)備，井下主要運輸大巷設(shè)東西兩翼各一個綜采工作面，年產(chǎn)量各為75萬噸，全長2400米，采用架線電機車運輸。L60/8空氣機的技術(shù)特征如下：L60/8數(shù)據(jù)空氣機排氣量m3/min轉(zhuǎn)速r/min行程mm氣罐數(shù)氣罐直徑一級二級軸功率kw排氣溫度外型尺寸（長寬高）608428240158013401295303250018302390電動機型號額定功率額定轉(zhuǎn)速額定電壓TDK116/34143504286000儲氣罐容積直徑長度重力kg160049304000：依據(jù)已知條件，風(fēng)動工具配備情況，可求得各管段的壓氣量及確定各管段的計算管長，按照下式選取管徑：式中：Q——各段管路的輸氣量，（m3/min） L——各段管路的選徑計算管長，（m）根據(jù)計算選擇標準管徑見下表管段實際管長（m3/min）干線或支線通過空氣量（m3/min）管長（m）標準管徑（mm）AB200干8701144 BC205干87089BD300干8701024DE150支65073DF170支67076EH200支650423EG150支650453FG170支67042FI130支67050CK200支605603KN300支63550CL150支55550LM150支55550：空壓機的實際軸功率：通常礦用空壓機的出口壓強P底于空氣機的額定壓降Pn，因此空壓機的實際軸功率也底于其額定軸功率Nn，其降底程度用系數(shù)K1表示： 式中：Nn＝ 350kw K1= (查指導(dǎo)書表55A)則: Nk==350=空氣機的耗電量：空壓機開動時，有時滿載，有時空載，其功率消耗不同，空的耗電量為：＝ ＝106kW計算風(fēng)壓機的出口壓力：空壓機的出口壓力，應(yīng)能保證所有風(fēng)動工具的壓力比其額定壓力高出一個大氣壓。計算空壓機站的總供量：首先按空氣壓縮機供氣范圍內(nèi)最大作業(yè)班的需氣量，再考慮漏氣及備用來選定。最大靜效率點位于。彎頭33＝30176。工作管路均為2趟，排水管內(nèi)徑計算如下：排水管流量：Qp＝取排水管內(nèi)經(jīng)濟流速為Vp＝2m/s則排水管內(nèi)徑為：dp＝根據(jù)計算選擇自標準YB23170查得外徑Dp=325mm的無縫管，壁厚14mm等，取壁厚為10mm試算。備用泵的臺數(shù)n2n2==暫定備用泵的臺數(shù)為1臺最大排水時水泵的臺數(shù)n3工作泵和備用泵的排水能力為3450＝1350m3/h1350247。按電動機減速方式計算按制動狀態(tài)減速方式計算＝根據(jù)計算，速度圖參數(shù)的計算（1）卸載曲軌中初加速時間為：（2）箕斗在卸載曲軌內(nèi)的行程為h0=（3）主加速時間為（4）主加速階段的行程為：h1=（5）主減速階段時間為（6）主減速階段的行程為h3=（7）爬行時間為t4=（8）抱閘停車的時間為t5=1s（9）等速階段的行程為h2=Hh0h1h3h4=336－=255m（10）等速階段的時間為＝（11）一次提升循環(huán)時間為TxTx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ＝3+15+44++5+1+8=提升設(shè)備小時提升能力為式中：m——一次提升貨載的質(zhì)量，6t提升設(shè)備的年提升量為：提升富裕系數(shù)af＝將前節(jié)數(shù)據(jù)帶入上式可得：108等效功率：Pd＝＝515＜570kW式中：Td＝所選電機合適。mL＝m＋2mz＋2mpLp＋mqLq式中：LP——一根提升鋼絲繩的總長度，m Lp＝Hc＋Lx＋3πD＋30＋n′πD ＝348＋51＋3＋30＋3 ＝ Hc——鋼絲繩的懸垂長度，348m Lx——鋼絲繩的弦長，51m 3πD——3圈摩擦圈繩長度，m 30——試驗繩長度，m n′πD——多層纏繞時的錯繩用繩長，n′取3 mq——尾繩每米質(zhì)量， Lq——尾繩長度，Lq＝H＋2Hh＝300＋30=330m Hh——尾繩環(huán)高度，一般取15m。對于JK型提升機，只驗算其下出繩角β即可。33′6″式中字母意義同上，經(jīng)計算，α2=176。Hj=Hx+Hr+Hp+Hg+=18+++10+=式中：Hj——井架高度，m Hx——卸載高度，18m Hr——容器高度， Hg——過卷高度，10m選取井架高度為40mLs≥＋D＋＝40＋3＋=式中：D——提升級滾筒直徑，取Ls=35m（滾筒中心至提升容器中心線的距離）式中：Dt——天輪直徑，3m c0——滾筒中心線與井口水平的高差，根據(jù)計算，提升鋼絲繩弦長為51m。提升機滾筒直徑應(yīng)滿足下式：D≥80d＝8037=2960mmD≥1200δ＝1200=28800mm根據(jù)計算，滾筒直徑確定為3000mm。Ah = CAn/brt =900000/ 30014=236(t/h): Ht=Hs+Hx+Hz=300+18+18=336(米)Vj = ＝＝Tj＝ ＝ ＝式中：a——提升加速度， u——容器爬升時間，對雙箕斗提升取10s θ——提升終了休止時間，暫取10s 式中：An——礦井設(shè)計年產(chǎn)量，900000t/a af——提升富裕系數(shù)， C——提升不均勻系數(shù)， t——日工作日，一般取14h b——礦井年工作日，取300d根據(jù)計算，選擇標準箕斗，型號JL－6。制動時的減速度為＝式中：b——制動時的減速度，m/s2 ψ——制動狀態(tài)的粘著系數(shù)， 實際制動距離為：＝Lzh＝，制動距離滿足要求。根據(jù)以上計算，n最終取17輛。采用標準1t固定礦車。東翼采區(qū)裝車站距井底車場的距離L1=1200米，采區(qū)每班出煤量Q1=900t；西翼采區(qū)裝車站距井底車場的距離L2=1200m，采區(qū)每班出煤量Q2=900t。 ＝16876N則輸送機空載運行時的電機功率為故電機在空載時，電機功率仍是滿足的。 ＝23360N式中：——空段單位長度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，經(jīng)計算取 ——輸送帶沿空段運行時的阻力系數(shù)，（3）曲線段運行阻力在進行張力計算時，滾筒處阻力計算如下：繞出改向滾筒的輸送帶張力為式中：——繞出改向滾筒的輸出帶張力，N ——繞入改向滾筒的輸送帶張力，N k——張力增大系數(shù)，傳動滾筒處阻力為：Wc＝（～）（Sy＋S1）式中：Wc——傳動滾筒處的阻力，N Sy——輸送帶在傳動滾筒相遇點的張力，N S1——輸送帶在傳動滾筒相離點的張力，N輸送帶張力計算（1）依據(jù)逐點計算法，計算輸送帶各點張力S2=S1＋Wk＝S1＋23360S3＝=+24528S4=S3+Wzh＝+24528－35588＝S5==（2）按摩擦傳動條件并考慮摩擦力備用能力列方程式中：C0——摩擦力備用系數(shù)， μ0——輸送帶與滾筒之間的摩擦因數(shù)， θ——圍包角，取480176。－（＋）700sin6176。根據(jù)順槽設(shè)備的運輸能力，設(shè)計選擇上山帶式輸送機為DX1000/55型帶式輸送機?！睸e〕＝輸送機主軸牽引力為F0=S4－S1＋(S4＋S1) ＝－＋(＋) ＝電動機功率：N＝考慮到15％的備用功率，電動機的容量為：=135kW通過上述計算，說明所選帶式輸送機的電機容量80kW2滿足要求。qdsinβ ＝（＋）8001 ＝式中：——空段單位長度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， ——輸送帶沿空段運行時的阻力系數(shù)，（3）曲線段運行阻力在進行張力計算時，滾筒處阻力計算如下：繞出改向滾筒的輸送帶張力為式中：——繞出改向滾筒的輸出帶張力，N ——繞入改向滾筒的輸送帶張力，N k——張力增大系數(shù)，傳動滾筒處阻力為：Wc＝（～）（Sy＋S1）式中：Wc——傳動滾筒處的阻力，N Sy——輸送帶在傳動滾筒相遇點的張力，N S1——輸送帶在傳動滾筒相離點的張力，N.按磨擦轉(zhuǎn)動條件找出 S1 S4關(guān)系: 因為S2=S1+WK S3= S2+W2－3S4=S3+Wz