焦化廠年產(chǎn)5萬噸粗苯回收工藝設計畢業(yè)設計-wenkub.com
2025-06-20 04:34 本頁面
【正文】 我想學習是一個循序漸進的過程，做畢業(yè)設計也是這樣的，只有不斷的充實自己的頭腦，才能順應時代的發(fā)展，才不至于落后。最后終于做完了有種如釋重負的感覺。自己要學習的東西還太多，以前總覺得自己什么東西都會，什么東西都懂，有點眼高手低。在沒有做畢業(yè)設計以前覺得畢業(yè)設計只是和平時所做的課題設計差不多，應該都是自己平時所學知識的單純總結(jié)。大連理工大學出版社 化工設備的選擇與工藝設計 長沙化學工業(yè)出版社 化工機械基礎 北京管徑以所選氣速決定后，應按標準管規(guī)格進行圓整，并確定其厚度。最簡單的裝置是在氣體出口處裝一除沫擋板（拆板），或填料式、絲網(wǎng)式除霧器，對除沫要求高時可采用旋流板除霧器。對500mm直徑以下的小塔，可使進氣管伸到塔中心位置，管端切成45176。）的柵條壓板還可以起到液體分布的作用，即將自液體分布器流下的液柱順斜板方向分散。四、填料壓板及床層限制板填料在大壓降操作時，由于氣流沖擊和負荷波動，如無壓板，則陶瓷填料將會破碎而堵塞填料層，對金屬填料因其較輕，易于松動或不均勻膨脹，致使流體分布不均或被氣流帶走。用鋼板沖壓成波形梁，鋼板表面沖長孔，處于波脊的孔道通氣體，波谷處孔道通液體，彼此不想干擾。表8 多孔盤式再分布器的設計參考數(shù)據(jù)塔徑D/mm分布盤外徑D1/mm升氣管數(shù)量8007856900880610009806120011808三、 填料支撐板填料支撐起著支撐填料及分布氣、液流的作用，其設計影響塔壓降和操作上限，因其阻力過大會引起填料底部液泛。升氣管多采用矩形。∕s,則盤上篩孔數(shù)為： n==2434 個二、液體再分布器液體再分布器是收集由上部填料床層流下的液體并將其均勻分配到下部填料床層的構(gòu)件。分布盤直徑為塔徑的（～）倍，故適用于氣液負荷小、直徑800mm以上的塔。溢流–升氣管數(shù)應滿足噴淋點數(shù)的要求，按三角形或正方形排列。橢圓形封頭壁厚其中 =，=170，=，=,代入得：=考慮到鋼板厚度負偏差，取=，圓整后用7mm鋼板。依據(jù)上式，塔體材料選用16MnR，則有=170Mpa查表6有=(雙面對接焊，100%無探傷).（包括大氣腐蝕）時，碳素鋼和低合金鋼單面腐蝕取=1㎜，雙面腐蝕取=2㎜，不銹鋼取=0.由操作條件知取=1㎜. 表6 焊接接頭形式無損檢測的長度比例100% 局部雙面焊對接接頭或相當于雙面焊的全焊透焊接接頭 單面焊接頭（沿焊縫根部全長有緊貼基本金屬的墊片） 所以=+1=㎜查表7有鋼板厚度負偏差為=㎜所以圓筒厚度為d=+=+=㎜，圓整后為7㎜.四、水壓試驗校核水壓試驗時的應力為圓筒有效厚度－厚度附加量()，mm=16MnR的屈服極限水壓試驗時滿足強度要求。－圓筒內(nèi)徑，mm。填料層高度為6m。第四章 填料塔工藝尺寸計算一、 塔徑計算焦爐煤氣中苯族烴在洗苯塔內(nèi)被吸收的程度稱為回收率：式中 η——粗苯回收率。蒸氣法加熱富油脫苯的再生器下部設有加熱器，管式爐法加熱加熱富油的脫苯再生塔不設加熱器。所以Q3= q1+q2+q3=則Qm= Q2+Q3Q1=80108284kJ/h入管式爐對流段低壓蒸氣帶入熱量Q4蒸餾用直接蒸氣消耗量G= 6944=10416kg/h所以Q4= 10416=式中 （表）飽和蒸氣質(zhì)量焓，kJ/kg 400℃過熱蒸氣帶出熱量Q5=10416 3272=34081152kJ/h 式中 （表）400℃過熱蒸氣質(zhì)量焓，kJ/h所以QV= Q5Q4=546067kJ/h取Qm的95%由輻射段供給，5%由對流段供給，取輻射強度為105000kJ/(㎡在脫苯塔出口各組分的蒸發(fā)量如下：三、熱量衡算 在進行一般工藝計算時，可采用已知的熱強度數(shù)據(jù)按下式確定所需的加熱面積。設定依據(jù)： 粗苯中各組分的平均含量（質(zhì)量含量1%） 苯：55～80 甲苯11～22 ～6一般要求粗苯的1800C前餾出量為93%～95%，溶劑油一般為5%～7%。脫苯塔頂逸出的90～930C的粗苯蒸氣與富油換熱后降溫到730C左右進入冷凝冷卻器，冷凝液進入油水分離器，分離出水后的粗苯流入回流槽，部分粗苯送至塔頂作為回流，其余作為產(chǎn)品采出，脫苯塔底部排除的熱經(jīng)貧油換熱器換熱進入熱貧油槽，再用泵送貧油冷卻器冷卻至25～300C后去吸苯工序循環(huán)利用，脫水塔頂逸出的含有萘和洗油的蒸氣進入脫苯塔精餾段下部，在脫苯塔精餾段切取奈油，以脫苯塔上部斷塔板引出液體至油水分離器分出水后返回塔內(nèi)、脫苯塔用的直接蒸氣是經(jīng)管式爐加熱至400～4500C后經(jīng)由再生器進入的，以保持再生器頂部溫度高于脫苯塔底部溫度。前者是利用列管式換熱器用蒸汽間接加熱富油，使其溫度達到135～1450C后進入脫苯塔；后者是利用管式爐用煤氣間接加熱富油，使其溫度達到180～1900C后進入脫苯塔。所以在采用洗油脫萘工藝時，應防止甲基萘成分隨之切出。其質(zhì)量指標如下： 表3 焦油洗油質(zhì)量指標`指 標 指 標 名 稱指 標密度（20℃）/(g/mL)流程230℃前餾出量/%(體積)300℃前餾出量/%(體積)酚含量/%(質(zhì)量)～≤3≥90≤萘含量/%(質(zhì)量)黏度/E25水分/%(質(zhì)量)15℃結(jié)晶物≤132≤1無 要求洗油的萘質(zhì)量含量小于13%，苊質(zhì)量含量不大于5%，以保證在10～15℃時無固態(tài)沉淀物。當減少吸收面積時，粗苯的回收率將顯著降低。 為了洗油充分吸收煤氣中的苯族烴，必須使氣液兩相之間有足夠的接觸表面積（即吸收面積）。近年來，國外有些焦化廠，塔后煤氣含苯量控制在4/左右，甚至更高。如果塔后煤氣中苯族烴含量為2/，設洗苯塔出口煤氣壓力p=,洗油相對分子質(zhì)量M=160,250C時粗苯的飽和蒸氣壓=，將有關數(shù)據(jù)代入上式，即可求出與此相平衡的洗油中粗苯含量： %計算結(jié)果表明，為使塔后損失不大于2/，%.為了維持一定的吸收推動力，值應除以平衡偏移系數(shù)n,一般n=～。/h ——洗油相對分子質(zhì)量；——要求達到的苯族烴的實際回收率；——當吸收面積為無限大時苯族烴的回收率。但循環(huán)洗油量也不宜過大，以免過多地增加電、蒸汽的耗量和冷卻水用量。送往洗苯塔的循環(huán)洗油量可根據(jù)下式求得： 式中， V——煤氣量，/。由式可見，當其他條件一定時，洗油的相對分子質(zhì)量減小將使洗油中粗苯含量C增大，即吸收能力提高。因此適宜的吸收溫度為250C左右，實際操作溫度波動于20～300C之間。提高吸收溫度，可使吸收系數(shù)略有
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