【正文】 5. 在回收車間，除正常的室內(nèi)外工作照明外，在管道的視鏡或設(shè)備視鏡及液面指示條件外應(yīng)設(shè)局部照明，鼓風(fēng)機室應(yīng)有事故照。回收車間整體按二級負荷考慮。 5. 室內(nèi)樓板上的安裝孔應(yīng)有蓋板，如安裝安全桿，則欄桿應(yīng)為可拆卸的。 煤氣在電捕焦油器沉淀極管內(nèi)的平均流速和平均停留時間 選用3臺109根的電捕焦油器并聯(lián)操作時，煤氣在電捕焦油器內(nèi)的實際停留時間為：………..(36)煤氣在電捕焦油器沉淀極管內(nèi)的平均流速Wp 電捕焦油器的電能消耗（兩臺并聯(lián)） kw………………………………………(37) mA式中：— 電流值，mA；n — 沉淀極管子數(shù)，109根；L 一根沉淀極管長，L=；—電流密度，；V—兩極間的電位差，30800伏；—有效系數(shù)，取=則 每小時處理1000標m3煤氣所需消耗的電能：4 非工藝條件的選擇和設(shè)計另起一頁 土建設(shè)計條件 1. 車間建筑物的火災(zāi)危險性分類參照建筑設(shè)計防火規(guī)范。為了加熱從沉淀管上流下來的焦油，在電捕焦油器的底部裝有蒸汽夾套。分配柵板的用途是將煤氣均勻分布在所有沉淀管整個斷面上。現(xiàn)有的大多數(shù)焦化廠都把電捕焦油器安裝在鼓風(fēng)機后。因此必須將這部分焦油從煤氣中脫出除。選用國產(chǎn)D1250—22型煤氣鼓風(fēng)機，其性能為Q=1250米3/分 配用電機容量為1000KW 鼓風(fēng)機后煤氣溫度t……………(31)式中：—機后煤氣絕對溫度，K—機前煤氣絕對溫度，K取機前煤氣溫度為35℃，得：或因此，煤氣在鼓風(fēng)機內(nèi)加熱了19℃，實際上煤氣鼓風(fēng)機后煤氣升溫比這些低，因為有一部分熱量從鼓風(fēng)機表面散到外界。因此鼓風(fēng)機必須滿足抽送煤氣量及克服一系列 設(shè)備及管道阻力并保持一定邊界壓力的要求。 機械化氨水澄清槽的工藝計算及選型循環(huán)氨水量：對于單集氣管時，按計算定額為每噸裝爐煤6m3，即：進入此槽內(nèi)的初冷冷凝液量為：需要澄清的總液量為：需要設(shè)備容積（按澄清20分鐘計算）為：所以，實際選用三臺的機械化氨水澄清槽。 在溫差應(yīng)力作用下，管子每平方米脹接周邊上所受到的力： 式中： 由溫差應(yīng)力產(chǎn)生的管子周邊力與由操作壓力產(chǎn)生的管子周邊可能作用在同一方向，也可能作用在相反方向。拉脫力的定義是管子每平方米脹接周邊上所受到的力，單位為帕（Pa）。的計算：煤氣，℃ 83 45 煤氣，℃ 45 25 水， ℃ 45 32 水， ℃ 25 18 38 13 20 7 而所以 故 = kJ/(m2hh℃)因為并聯(lián)時流體阻力比串聯(lián)時小得多，故本設(shè)計中橫管初冷器采用并聯(lián)。氨、苯、焦油、硫化氫等化學(xué)產(chǎn)品熱量忽略不計。在初冷器中大部分焦油汽冷凝。根據(jù)上述的計算，在表8中列出集氣管的物料平衡，在表9中列出其熱平衡?！?故： QⅣ=(W1－M+gCMCCM)TB1 =(1004300－M+) 80 =(－) kJ/h3. 集氣管周圍散熱損失的熱量： ………….. (16) 式中：—集氣管壁對空氣的對流和輻射給熱系數(shù)，kJ/(m2折合成水汽體積為： M kg/h= m3/h所以：從集氣管排出的氣態(tài)產(chǎn)品數(shù)量如下表所示：M值可從集氣管的熱平衡計算中求得表7 從集氣管排出的氣態(tài)產(chǎn)品數(shù)量名稱氣態(tài)產(chǎn)品量千克/時 米3/時干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯汽硫化氫氨+M2739+合計+M+ 熱平衡輸入熱量：1. 焦?fàn)t煤氣帶入集氣管的熱量（1）干煤氣帶入的熱量 Q1=MrCrt1...............(2)式中：t1—煤氣溫度，取t1=650℃ Cr—在0~650℃范圍內(nèi)干煤氣的平均比熱， 干煤氣的平均比熱可根據(jù)其組成的平均比熱求得:Cr=(++++++)=按質(zhì)量計的比熱：Cr==故：Q1=MrCrt1=650=（2）水蒸汽帶入的熱量： Q2=MB(+CBt1)…………..(3)式中：CB—0~650℃范圍內(nèi)水蒸汽的平均比熱， —0時水蒸汽的焓， 故：Q2=(+650)= （3）焦油汽帶入的熱量 …………..(4)式中：—在0時焦油汽的焓， CCM—按下式求出的焦油汽比熱， 故：（4）粗苯汽帶入的熱量： …………..(5)式中：—苯族烴（粗苯）的比熱，按下式計算：= M—苯族烴（粗苯）的平均分子量，取M=83 ==故：Q4=650=（5）硫化氫帶入的熱量： Q5=McCct1………….. (6)式中：Cc—在0~650范圍內(nèi)硫化氫的比熱，故：Q5=650=（6）氨帶入的熱量： Q6=MαCαt1………….. (7)式中：Cα—在0~650范圍內(nèi)氨的比熱， 故：Q6=650=由煤氣帶入集氣管的總熱量為：QⅠ=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6 =+++++=2. 噴灑氨水帶入集氣管大的熱量： QⅡ=W1tB………….. (8) 式中： W1—噴灑氨水的量， kg/h —噴灑循環(huán)氨水的溫度，設(shè)：噴灑氨水量為： （以1噸干煤為基準）則：W1=ρ水 =1004300 kg/h噴灑氨水的最低溫度按進入集氣管的煤氣面積確定。75%=160萬噸/年=一年按365個工作日計算，工藝為連續(xù)性生產(chǎn)。由于轉(zhuǎn)子的中心距即轉(zhuǎn)子長度的不同，輸氣其能力可以在很大范圍內(nèi)波動。離心式鼓風(fēng)機廣泛應(yīng)用于大中型焦化廠，按進口煤氣的流量大小有150、300、750和1200米3/分等各種規(guī)格，~[11]。煤氣由吸入口進入高速旋轉(zhuǎn)的第一工作葉輪，在離心力的作用下，增加了靜壓能并被甩向葉輪外面的環(huán)形空隙，于是在葉輪中心處形成負壓，煤氣及不斷吸入。由于奈能夠沉積于管道中，所以在可能存積奈的部位，均設(shè)有清掃蒸汽口。有的焦化廠將油洗奈塔及電捕焦油器設(shè)在鼓風(fēng)機前，可防止。當(dāng)焦化廠蒸汽量充足時，也可選用蒸汽透平帶動鼓風(fēng)機。但也存在工藝復(fù)雜、設(shè)備多、能耗高和占地面積大等缺點，國內(nèi)僅寶鋼采用。為防止噴嘴堵塞，需定時通入蒸汽清掃。但由于直接式冷卻器的噴淋氨水在循環(huán)過程中需用冷卻水冷卻，當(dāng)用相同溫度的冷卻水時，直接式冷卻器后的煤氣溫度就高于間接初冷器。但其工藝流程較復(fù)雜、動力消耗較大、循環(huán)氨水冷卻器易堵塞等缺點。 圖3 煤氣直接初冷工藝流程1— 氣液分離器；2—焦油盒；4—直接式煤氣初冷塔；5—羅茨鼓風(fēng)機；6—捕焦油器；7—水封槽； 8—焦油泵；9—焦油循環(huán)氨水泵；10—焦油循環(huán)氨水澄清槽；11—焦油槽；12—焦油池；13—焦油泵；14—初冷循環(huán)氨水澄清池；15—初冷循環(huán)氨水冷卻器；16——初冷循環(huán)氨水泵；17—剩余氨水泵；煤氣直接冷卻，不但冷卻了煤氣，而且具有凈化煤氣的良好效果。從氣液分離器分離出來的循環(huán)氨水和焦油進入焦油氨水澄清槽，從澄清槽出來的循環(huán)氨水，用泵送回集氣管噴灑冷卻煤氣。在第一段用循環(huán)冷卻水將煤氣冷卻到約45℃，第二段用低溫水將煤氣冷卻到25℃以下。如為循環(huán)水時，則將熱水送到?jīng)鏊芾鋮s至25℃.左右，再送回初冷器循環(huán)使用。焦油和冷凝氨水的混合液稱為冷凝液。焦油則通過液面調(diào)節(jié)器流至焦油中間槽，由此泵往焦油貯槽，經(jīng)初步脫水后泵往焦油車間?，F(xiàn)在大多數(shù)焦化廠都采用水冷卻的煤氣冷卻器[9]。、氨水分離設(shè)備的總?cè)莘e，在設(shè)備清掃或維修時，應(yīng)能滿足生產(chǎn)的要求。因循環(huán)氨水的溫度約為78~80℃，并考慮水泵長期運轉(zhuǎn)后，機械性能減弱，泵的輸送能力降低，所以應(yīng)在保證焦?fàn)t集氣管噴灑氨水壓力的要求下，選取的最大流量應(yīng)比設(shè)計計算的流量大20~30%。小型廠一般用旋風(fēng)式機械捕焦油器。、輸送系統(tǒng)的阻力，有選用電動離心鼓風(fēng)機或汽動鼓風(fēng)機。因焦化廠內(nèi)該冷卻器位于煤氣輸送系統(tǒng)的開始部位，故稱為煤氣初步冷卻器，簡稱初冷器。他們一起吸煤氣管道流入氣液分離器。因為循環(huán)氨水液面上水汽分壓大于進入集氣管的煤氣中水汽分壓，所以氨水就產(chǎn)生蒸發(fā)。氨水在此處是過量的，其具體的量由煤氣的總量來決定。山東濟鋼采用上升管煤氣加熱導(dǎo)熱油技術(shù)、高溫導(dǎo)熱油再用來蒸氨、粗苯精制等取代蒸汽加熱介質(zhì)，同時達到節(jié)水、節(jié)能和減少廢水外排的目的[8]。對于這類能量的回收、美國和加拿大提出帶熱回收的無副焦產(chǎn)焦?fàn)t煉焦技術(shù)，高爐煤氣經(jīng)過煤層上部聚集后立即燃燒提供炭化所需要熱量，我國山西也有類似的焦?fàn)t生產(chǎn)。針對中小型焦?fàn)t來說，煤氣流量小，采用羅茨風(fēng)機，并在機前增設(shè)電捕不僅消耗低，而且投資少，運行指標也能滿足工藝系統(tǒng)要求，是一種切實可行的工藝流程。b 電捕焦油器的改進電捕焦油器主要有同心圓式、管式及蜂窩式三種，同心圓式及管式在國內(nèi)焦化廠應(yīng)用較早，運行較為穩(wěn)定。、氨水的分離 a焦油初步處理系統(tǒng)：機械化焦油氨水澄清槽焦油澄清槽焦油中間泵焦油槽汽車外送循環(huán)氨水系統(tǒng)：氨水循環(huán)槽循環(huán)氨水泵焦?fàn)t煤氣管及橋管荒煤氣管道氣液分離器機械化焦油氨水澄清槽氨水循環(huán)槽從上升管出來的荒煤氣在橋管和接氣管中被循環(huán)氨水噴灑冷卻到80~85176。b濟寧市某焦化廠鼓風(fēng)機的改進原設(shè)計與 66型焦?fàn)t配套的鼓風(fēng)工段設(shè)有三臺 F = 1200 立管初冷器， 一臺 F =760 橫管初冷器 ，采用 D320 離心風(fēng)機兩臺，同時還備用三臺 LGA80 500 l 羅茨鼓風(fēng)機，機后設(shè)有兩臺同心圓式電捕焦油器。 彎頭脫水器， 濕旋脫水器脫水后由鼓風(fēng)機抽出，再通過三通閥，水封逆止閥進入煤氣柜 。目前國內(nèi)大部分高爐均已廣泛采用富氧鼓風(fēng)技術(shù)，該技術(shù)的優(yōu)點是：高爐富氧 1%,可使實際產(chǎn)量增加 3%～4%，風(fēng)口理論燃燒溫度升高 35～45 ℃，高爐煤氣發(fā)熱值提高 %，允許高爐噴吹煤粉 12～20 kg/t?？赡軙鸾?fàn)t煤氣管道頻繁發(fā)生堵塞，因此我們應(yīng)該做好防范措施：（1）保證電捕焦油器開工率及捕集效率 降低煤氣中焦油含量。由于鼓風(fēng)機的轉(zhuǎn)速和負載很大，為保證運轉(zhuǎn)正常，減少軸承磨損，要使軸承得到很好的潤滑，并在較低的溫度下進行工作，為此，軸承入口油溫為25~45176。改進后生產(chǎn)實踐表明，不僅減輕了初冷器操作工的勞動強度，而且很好地控制了鼓冷系統(tǒng)的工藝參數(shù)，同時提高了焦油與粗苯的產(chǎn)率。提高冷凝液噴灑量。采取上述措施后，初冷器阻力的上升速度明顯變慢，初冷器和排液管的清掃次數(shù)也明顯減少，較好地穩(wěn)定了鼓風(fēng)機的操作和降低了初冷器后煤氣的集合溫度。機械化焦油澄清槽上層的含水焦油也改為自流入洗萘液槽，用洗萘液泵送往初冷器二段噴灑，洗萘液槽中多余的混合焦油滿流到冷凝液槽，電捕焦油器及風(fēng)機的冷凝液也送入冷凝液槽，用冷凝液泵送往機械化焦油氨水澄清槽。焦油氨水及煤氣冷凝液通過機械化焦油氨水澄清槽分離。來自焦?fàn)t的高溫荒煤氣的體積大、水汽含量多，必須將煤氣冷卻以便于輸送和后續(xù)工序回收焦化產(chǎn)品。但入口高溫煤氣中水蒸氣的分壓卻遠低于氨水溫度下的飽和蒸汽壓，氨水會快速汽化。C左右的循環(huán)氨水（在150~200kPa表壓下）經(jīng)過噴頭強烈噴灑形成細霧狀液滴，與橋管進口650~750176。根據(jù)煤氣用戶的不同，可選用不同的工藝流程滿足用戶對不同煤氣質(zhì)量的要求[6]。我國煤氣凈化一般均采用高效的橫管初冷器冷卻荒煤氣，幾種不同的煤氣凈化技術(shù)主要表現(xiàn)脫硫、脫氨工藝方案的選擇上。目前，以生產(chǎn)焦炭為主的獨立焦化廠，如山西在土焦改機焦過程中新建的許多焦化廠，除少數(shù)焦化廠所產(chǎn)的煤氣供應(yīng)城市煤氣或工業(yè)用途如煅燒高鋁釩土、金屬鎂等外，絕大部分焦化廠所產(chǎn)的煤氣均用于發(fā)電甚至直接燃燒放散，未能得到有效利用，浪費了大量的優(yōu)質(zhì)煤氣資源。 焦?fàn)t煤氣利用現(xiàn)狀及發(fā)展思路a 焦?fàn)t煤氣利用現(xiàn)狀按2001 年產(chǎn)焦12406 萬噸計算，全年焦?fàn)t煤氣產(chǎn)量約530 億噸 。隨著溫度的升高，煤開始分解，大分子芳香族稠環(huán)化合物側(cè)鏈的斷裂和分解，產(chǎn)生小分子的氣體和液體，煤炭開始軟化和熔融，形成膠質(zhì)體。凈焦?fàn)t煤氣是鋼鐵等工業(yè)的重要燃料，經(jīng)過深度脫硫后，還可以用作民用燃料或送至化工廠合成原料。同時要努發(fā)揮我省焦化行業(yè)的整體優(yōu)勢，加強聯(lián)合，搞好技術(shù)交流和協(xié)作，實現(xiàn)焦?fàn)t及化產(chǎn)系列的優(yōu)質(zhì)、穩(wěn)產(chǎn)、高效、低耗、長壽，使煉焦工業(yè)走上持續(xù)穩(wěn)步發(fā)展的道路。如不及時調(diào)整，可使焦?fàn)t爐溫產(chǎn)生波動，供熱過量或供熱不足。d 焦?fàn)t容積大型化焦?fàn)t的大型化是實現(xiàn)我國煉焦行業(yè)協(xié)調(diào)健康可持續(xù)發(fā)展的一條重要途徑，炭化室加寬、加高，提高單孔炭化室產(chǎn)焦量，是煉焦技術(shù)的長遠發(fā)展方向。焦炭的產(chǎn)量也將有所增加。b 配型煤煉焦技術(shù)在配煤比相同的條件下，配型煤煉焦生產(chǎn)的焦炭與常規(guī)粉煤煉焦生產(chǎn)的焦炭比較，提高2%~3%，變化不大或稍有改善，轉(zhuǎn)鼓試驗指標提高降低，提高焦炭篩分組成有所改善，產(chǎn)率有所下降80mm ~80m，級顯著增加一般可增加25mm 。通常情況下提高焦炭質(zhì)量主要集中在對煉焦原料煤的選擇和預(yù)處理，改善煤在焦?fàn)t內(nèi)的成焦工藝和對焦炭進行后序處理，同時加強焦?fàn)t