【正文】 貧油泵、富油泵壓力升高洗苯塔噴頭堵塞，用蒸汽逐個清掃，檢查分縮器，換熱器堵塞情況，開旁通或清掃調(diào)換。富油進(jìn)水脫苯塔夯蒸汽溫度下降，分縮器苯蒸汽出口溫度上升，應(yīng)調(diào)節(jié)油水分離器，關(guān)小直接蒸汽，降低再生器壓力。換泵將準(zhǔn)備運轉(zhuǎn)的泵按開泵步驟啟動，同時慢慢關(guān)閉要停的泵的出口閥，待新啟動的泵出口閥開到足夠大時，將需停的泵出口閥關(guān)閉，關(guān)電動機(jī)，遠(yuǎn)進(jìn)口閥，停冷卻水，調(diào)節(jié)心啟動流量正常，開冷卻水。停汽半小時以上，停貧油冷卻器和分縮器冷卻水。（5）將各設(shè)備和管道的液體放凈，并蒸汽清掃，開放散管，取塔內(nèi)氣體分析合格后，放可動工檢修。停工（1）關(guān)再生器進(jìn)油閥，關(guān)貧油冷卻器水閥。（2）脫苯塔通入蒸汽，清掃蒸餾系統(tǒng)的管道，檢查了解情況，掃完后關(guān)直接蒸汽，并將油水分離器加水至油出口。（6）洗油在塔底有一定液位時，啟動富油泵。（3）用蒸汽清掃終冷塔，洗苯塔旁通管中的空氣，到放散管冒泡為至，然后通煤氣將蒸汽趕出，直至做爆發(fā)試驗合格為止，每關(guān)放散管通煤氣。經(jīng)常注意地下槽液位，發(fā)現(xiàn)較高時，抽入系統(tǒng)，注意不要抽得太底。新洗油補(bǔ)充完畢后，閥門恢復(fù)原狀。一、崗位操作檢查各處的溫度、壓力，及時調(diào)整符合要求，各設(shè)備要定期清掃。整個工段所屬運轉(zhuǎn)設(shè)備及儀表的使用，維修，清掃，加油。及時檢查、調(diào)整各處的溫度、壓力是否符合要求。粗苯工段的職責(zé)： 終冷洗苯塔設(shè)備的開停工，調(diào)換及正常操作和異常情況的處理。蒸餾部分這部分設(shè)備包括：貧油冷卻器，貧富油換熱器、脫苯塔、再生器、殘渣槽，分縮器，冷凝冷卻器，油水分離器及產(chǎn)品槽等。這就決定了洗滌部分的煤氣走向是由南至北。 14）室外管道應(yīng)盡量避免沿地面鋪設(shè)。 11）洗滌和蒸餾部分應(yīng)設(shè)集中的儀表室，并宜單獨布置。 7）所有管式爐換熱器的設(shè)備布置，應(yīng)考慮其檢修時有清掃管子和抽出管束的余地。5）連接各塔的水平煤氣管道上應(yīng)設(shè)連通的操作平臺。塔區(qū)與泵房間凈距離不少于5米。含萘≦7%，水分≦%；3）蒸餾試驗：230℃前≦15%，300℃前≧85%；4）再生器殘渣質(zhì)量：300℃前餾出兩2530%5）%6）富油含苯量23%7）塔后煤氣含萘≦179。6）管式爐阻力（表）2kg/cm178。,頂部壓力（表）≦178。/h輕質(zhì)焦油洗萘阻力≮150mmH2O循環(huán)輕質(zhì)焦油含萘1014%二、洗苯工藝終冷塔后煤氣溫度21℃入洗苯塔貧油溫度273021℃ m179。同樣，貧油管也可選Φ804的無縫鋼管，從脫苯塔底部貧油槽到貧富油換熱器的油管選用Φ2196的無縫鋼管。因此，考慮熱膨脹的影響，選用浮頭式換熱器，查《焦化設(shè)計參考資料》P810，選型如下：公稱直徑公稱壓力管程數(shù)管長FgF規(guī)格型號凈重（㎏）㎡7001626000135135FLB7001351625250 將上述規(guī)格的兩臺浮頭式換熱器串聯(lián)， Kcal/h，℃，出來溫度為27℃，水進(jìn)口溫度為18℃，出口溫度為35℃。h℃②熱貧油在175℃時帶入的熱量： Q=(＋)178= Kcal/h、——洗油和粗苯在178℃的比熱，kcal/kg5= Kg/h共計 Kg/h則油分子數(shù)與水蒸汽分子數(shù)之比為：L=18/(160)=則洗油與萘在提餾段的蒸發(fā)率：萘 =洗油 洗油與萘在提餾段的蒸發(fā)量：洗油 = Kg/h萘 = Kg/h脫苯塔精餾段的物料衡算如下： ，設(shè)在脫苯塔內(nèi)部全部蒸發(fā)，其180℃前餾出量為93%， = Kg/h，其中洗油占20% Kg/h，奈占8%， Kg/h 根據(jù)富油在脫苯塔進(jìn)口的閃蒸量，由再生器進(jìn)脫苯塔的氣體量，脫苯塔提餾段的蒸發(fā)量以及塔頂粗苯帶走油量，得到在精餾段冷凝而得到提餾段的洗油量和奈如下洗油：++= Kg/h 奈 ：（）++=73 Kg/h脫苯塔塔頂逸出的水蒸汽和粗苯流量計算如下： 塔頂壓力為870mmHg，塔頂溫度為170℃，該溫度下水的飽和蒸汽壓為5946mmHg，水全部蒸發(fā)。h則輻射段加熱面積為： F==㎡對流段加熱面積為： F==㎡設(shè)管式爐加熱效率為80%，煤氣熱值為4250Kcal/m則煤氣消耗量為 ：V== Nm/h煤氣在管式爐中燃燒產(chǎn)生熱量為： Q=4250=根據(jù)《焦化設(shè)計參考資料》選熱負(fù)荷為270萬千卡/時的管式爐一臺，其各項參數(shù)如下：型號:25525Φ127/Φ127/89直徑:3442mm ，總高:19572mm，總熱負(fù)荷:270萬千卡/時 加熱面積：對流段油管60㎡， ㎡；㎡， ㎡ 設(shè)備總重：， 再生器計算 進(jìn)入再生器的富油中的各組分的蒸發(fā)率按下式計算：式中——組分蒸發(fā)率n ——提留段塔板層數(shù)K——組分平衡常數(shù)；K=——組分的飽和蒸汽壓力，mmHgP ——再生器內(nèi)總壓力，mmHgl ——油分子數(shù)與水分子數(shù)之比，；，——油量和水蒸氣量，Kg/h；，——油和水蒸氣的分子量，分別為160和18；再生器內(nèi)設(shè)7層多孔折流板，設(shè)其相當(dāng)于兩層泡罩塔板，n=2?！婀蕩霟崃浚?++= KcaL/h(2)入管式爐水蒸氣帶入熱量:蒸餾用直接蒸汽耗量為：Ｇ＝= Kg/h 式中 —蒸餾1噸粗苯所消耗的蒸汽量，Kg/T粗苯故：== KcaL/h—4Kgf/㎝(表壓)飽和蒸汽熱焓，Kcal/h(3)管式爐加熱用煤氣供熱量為；則輸入熱量為：=＋＋=＋管式爐輸出熱量 （1）富油在180℃時帶走的熱量 洗油（含萘）：=洗油量（包括萘）比熱溫度=180= KcaL/h—含萘洗油180℃時的比熱，KcaL/ Kg從管式爐出來的富油進(jìn)入脫苯塔時，閃蒸后與閃蒸前液相中各組分比率計算如下：（用試差法）苯的比率：假設(shè)=甲 苯：==二甲苯：==溶劑油：==洗 油：==萘 ：==水 ：=0閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量如下（包括進(jìn)入再生器的洗油量）成分Kmol/hKg/h苯甲苯二甲苯溶劑油洗油萘共計驗算： A== = =A/（A+）==與假設(shè)值=，故以上計算正確。 蒸餾脫苯部分設(shè)備計算和選型計算依據(jù)：,76%= kg/h,15%=，5%=，萘溶劑油為: －－－= 貧油量W=。hD== 圓整后，取D= 式中 V—煤氣平均體積流量，Nm/S花環(huán)填料面積、用量及塔高的計算：㎡/Nm、 Pt、Px、Ps分別是純苯、甲苯、二甲苯、萘溶劑油的飽和蒸汽壓，可查《焦化設(shè)計參考資料》下冊，P82圖4－5－6和公式453計算。 （3）計算有效管長： 塔兩側(cè)的管箱錯開半個管箱的高度，形狀如圖。K冷卻面積的計算： （1）求平均溫差： 煤 氣：56℃22℃ 冷卻水：28℃18℃——————————— △T： 28℃ 4℃ 則平均溫差為：===℃ (2)算冷卻面積F： 由公式F=Q/（K/J則： =1/314+10++10+1/2230=10㎡K/J(管壁熱阻)查手冊得：管內(nèi)壁污垢熱阻R==10㎡sK(2)是管內(nèi)壁至冷卻水對流傳熱系數(shù) J/㎡S= kg/m178?！娑氯闆r體積耐壓重量（隨壓力，溫度變）材質(zhì)壓力損失△P，kg/cm178。同樣由于螺旋板換熱器所具有的優(yōu)點，本設(shè)計選用螺旋板換熱器作為貧富油換熱器。因螺旋板的通道是單通道，如果通道內(nèi)處沉積了污垢，此處的通道截面積就會減少，流速就相應(yīng)增高，污垢易被沖刷掉。最突出的特點是對低溫?zé)嵩催M(jìn)行熱交換時，有極好的效果。近年來，螺旋板換熱器在我國焦化廠得到廣泛應(yīng)用。通常終冷塔有金屬板式直接冷卻塔，帶焦油洗萘器的煤氣終冷塔及橫管終冷塔。浮閥塔是在泡罩塔與篩板塔兩種型式的基礎(chǔ)上而衍生的一種新塔型。120℃120℃120℃我國焦化廠采用的脫苯塔有圓形泡罩塔，條形泡罩塔以及浮閥塔等，以條形泡罩塔應(yīng)用最廣。8*10179。 附表：各種型式洗苯塔經(jīng)濟(jì)比較 表31塔型使用廠家及規(guī)模萬噸焦/年塔的直徑與塔高 mm臺數(shù)及單重，T總?cè)莘e比總重量比總占地比泵（閥）臺數(shù)總投資比總阻力 Pa木格子邯鄲鋼廠60Φ3500H=3700383833（9）2000浮動閥濟(jì)鋼60Φ3500H=230013511（3）1000鋼板網(wǎng)新余60Φ3500H=350025422（6）1000日本 空噴塔寶鋼180Φ6200H=440032107312（9）1500西德 鋼板網(wǎng)寶鋼180Φ3800H=5100119811（8）1200國產(chǎn) 花環(huán)濟(jì)鋼60Φ3200H=27001311111（3）1600日 本花環(huán)戶煙60Φ2800H=2700222（6）1100 花環(huán)填料與其它填料經(jīng)濟(jì)比較 表32各種填料塔與濟(jì)鋼的相比（濟(jì)鋼花環(huán)填料）木格子填料塔鋼板網(wǎng)填料塔日本花環(huán)填料塔西德鋼板網(wǎng)塔日本空噴塔泵多用電 萬kwh多用塔臺數(shù)多占地多用煤氣閥門 個多用泵 臺增加投資增大阻力 Pa*22/3622/313001511/2312/54001521/2311/2200600301/33/560027521/26112/3900*包括鼓風(fēng)機(jī)電耗從以上兩表可以看出，幾乎在所有比較項目中，花環(huán)填料塔都優(yōu)于其它塔型（包括填料塔），它是當(dāng)前國內(nèi)最先進(jìn)的洗苯塔。這種填料在蘇、美應(yīng)用較多。鋼板網(wǎng)填料塔該塔型在國內(nèi)已被采用。塔內(nèi)填料了用木格，鋼板網(wǎng)，金屬螺旋，帖拉累托填料，鮑爾環(huán)，鞍形填料以及塑料花環(huán)填料等。該塔容易實現(xiàn)最佳流體力學(xué)條件，即增加氣液兩相的接觸面積，提高兩相的湍流程度，迅速更改兩相界面以減小其擴(kuò)散阻力。洗油從第二段起來采用循環(huán)噴灑。它的優(yōu)點：不僅終冷效果好，除萘效果也好；系統(tǒng)阻力小，操作維修簡便，節(jié)約點耗；不需含酚污水處理。此塔雖然具有擴(kuò)散推動力大的優(yōu)點，但操作不穩(wěn)定，對水質(zhì)的要求高。3 要設(shè)備論證及選型前面我們介紹了四種終冷洗萘工藝，它們各自使用的終冷塔也不同。輕、重分縮器進(jìn)入地下槽與富油混合后處理使用。然后用分油泵從塔底抽出到貧油冷卻器，冷卻到2530℃，回洗苯塔循環(huán)使用。三、脫苯工藝流程見圖26。%，用貧油泵送至洗苯塔頂部，從塔頂噴淋而下，%左右，經(jīng)過U型管自流入塔底富油槽。二、洗苯工藝流程見圖25。再由循環(huán)油泵從槽底抽出至塔頂噴灑。一、輕質(zhì)焦油終冷洗萘工藝流程見圖24。管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯的工藝流程如圖26該工藝流程與前述工藝基本相同，唯一區(qū)別在經(jīng)貧富油換熱器后的富油不是進(jìn)入預(yù)熱器中用中壓蒸汽加熱，而是進(jìn)入管式爐加熱到180200℃后再進(jìn)入脫苯塔脫苯。此外，洗油在循環(huán)使用過程中質(zhì)量會變壞。從分縮器底部出來的粗苯蒸汽和水蒸氣進(jìn)入兩苯塔，在此分離成輕苯和重苯。按照粗苯產(chǎn)品可以分為生產(chǎn)一種苯工藝和生產(chǎn)兩種苯工藝，按照富油的加熱方式不同可以分為蒸汽加熱法和管式爐加熱法下面將蒸汽加熱法生產(chǎn)兩種苯工藝和管式爐加熱生產(chǎn)一種苯的方法分別介紹。由于上述工藝流程缺點較多，設(shè)備選型上存在難題，所以，一般不采用該工藝，而多采用第一種工藝。此外石油洗油吸收萘的能力強(qiáng)，一般塔后煤氣量可達(dá)150 mg/Nm179。從塔頂下來的洗油經(jīng)U型管流入該槽，槽內(nèi)油位應(yīng)保持穩(wěn)定。從最后一臺洗苯塔頂出來的煤氣含苯量要求低于2 g/Nm179。本設(shè)計采用第四種方法即：橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝。出口煤氣約22℃左右，煤氣含萘量大約在350450mg/Nm179。缺點是該流程洗萘在較為高的溫度下進(jìn)行，塔后煤氣含萘量仍較高，煤氣溫度波動；操作復(fù)雜，洗油耗量大，脫苯困難，仍需進(jìn)行污水處理。左右。該流程的優(yōu)點是不僅可以把冷卻水中的萘幾乎全部清除，而且對水中的酚有一定萃取作用。熱焦油通過洗萘器中的篩板孔眼向下流動，在與含萘冷卻水對流接觸中將冷卻水中的萘萃取出來。終冷水和萘不能充分分離,部分萘被帶到?jīng)鏊?使其清掃次數(shù)增加。橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝.煤氣終冷和機(jī)械化除萘工藝流程如圖21所示. 煤氣在終冷塔內(nèi)自下而上流動,與經(jīng)由隔板孔眼噴淋而下的冷卻水流密切接觸而被冷卻至25℃左右,部分水汽被冷凝下來,同時還有相當(dāng)數(shù)量的萘從煤氣中析出,并被水沖洗下來,煤氣含萘量也從20003000mg/Nm179。在焦?fàn)t煤氣冷卻和部分水蒸汽冷凝的同時，又有萘從煤氣中析出，因此煤氣的終冷還有除萘的作用。E25)水分