淺談機(jī)械零件的強(qiáng)度-wenkub.com
2025-05-13 06:16 本頁面
【正文】 —— 這是斷裂力學(xué)的主要思想。斷裂力學(xué)常規(guī)的疲勞設(shè)計理論認(rèn)為：零件上沒有裂紋，并以零件上產(chǎn)生宏觀裂紋為破壞的標(biāo)志。隨機(jī)變化的稱為隨機(jī)變應(yīng)力。d) 疲勞斷口分為兩個區(qū)：疲勞區(qū)和脆性斷裂區(qū)。 —— 表現(xiàn)為：脆性斷裂。 ——這種緩慢形成的破壞稱為 “疲勞破壞”。即使變應(yīng)力的 。顯然，Miner法則不能準(zhǔn)確反映實際情況。然后按（331）、（333）計算。 174。當(dāng)損傷率達(dá)到100 % 時，材料則會發(fā)生疲勞破壞。188。sad=Kssa+jssm （3–26）于是計算安全系數(shù)為：Sca= （3–27）當(dāng)要求零件的壽命在104 N N0時，slim=srN二、單向不穩(wěn)定變應(yīng)力時的疲勞強(qiáng)度計算不穩(wěn)定變應(yīng)力分為：非規(guī)律性的：用統(tǒng)計疲勞強(qiáng)度的方法。 S （3–17）進(jìn)一步分析（3–17）式，分子：對稱循環(huán)彎曲疲勞極限分母：第一項為應(yīng)力幅；第二項jssm可以看成是應(yīng)力幅，即js是把平均應(yīng)力等效地折算成應(yīng)力幅的折算系數(shù)。ae +s162。（3） 將（3）代入（2）得： 188。mesmin 188。188。 S （3–21）N點的極限應(yīng)力N162。（3）（1）+（3）得：s162。（1）直線AG的方程為： 188。ae)直線MM2162。2. sm =C（常數(shù)）（振動著的受載彈簧的應(yīng)力狀態(tài)）過M點作MM2162。 S （3–17）N點的極限應(yīng)力點N162。（5）將（4）與（5）相加s162。 （3） 將（3） 代入（2）得 188。（1）AG方程： 188。max =s162。1點的應(yīng)力值就是我們要的極限應(yīng)力∵ M162。1。即：slim=s162。一、單向穩(wěn)定變應(yīng)力時機(jī)械零件的疲勞強(qiáng)度計算計算零件的疲勞強(qiáng)度時，應(yīng)首先求出零件危險截面上的smax , smin 174。零件的有效應(yīng)力集中系數(shù)es190。me =sS （3–10）s162。按比例向下移動174。因此，折線AGC即為零件的極限應(yīng)力圖。零件的對稱循環(huán)彎曲疲勞極限 （3–7） （3–8）（在非對稱循環(huán)時，Ks是試件的與零件的極限應(yīng)力幅的比值）由于Ks只影響應(yīng)力幅，所以只有A162。 3 – 2 疲勞曲線和極限應(yīng)力圖由于零件的應(yīng)力集中、絕對尺寸、表面質(zhì)量及強(qiáng)化等影響，零件的疲勞極限小于標(biāo)準(zhǔn)試件的疲勞極限。（用于將平均應(yīng)力等效地折算成應(yīng)力幅的折算系數(shù)）s162。～直線CG 162。（，）可推出，s1 =s162。直線A162。168。如果材料承受的工作應(yīng)力點落在折線A162。smax =s162。其上的各點表示了一定r下的疲勞極限?！}動循環(huán)疲勞極限B——抗拉強(qiáng)度極限sBC——材料的屈服極限sS為了便于計算，工程設(shè)計中常對
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