【導讀】個（看臺頂），單品桁架最重，最輕48t，環(huán)桁架6環(huán)。料為Q345B無縫鋼管，檁條為Q345B箱形截面。本工程承包方式為鋼結(jié)構(gòu)專業(yè)施工總承包。本工程前期準備時間短、工期緊、施工周轉(zhuǎn)材料多。工程質(zhì)量要求高，一次驗收達到國家施工驗收合格標準。施工焊接量巨大，對現(xiàn)場安全管理工作要求高。個吊裝單元，5個制作單元。方位模擬計算分析。1）計算確定桁架的下?lián)现担?，單桿雙焊、雙桿單焊，力同焊接殘余應(yīng)力的關(guān)系，

　　

【正文】 配電箱內(nèi)電器、規(guī)格參數(shù)與設(shè)備容量相匹配，按規(guī)定緊固在電器安裝板上，嚴禁用其他金屬絲代替熔絲。 7）保護接地與保護接零 塔吊、物料提升機等施工機械設(shè)備均作防雷接地，且同時做重復(fù)接地，阻值不大于 10 歐姆，以確保施工現(xiàn)場保護零線的重復(fù)接地不少于三處；電氣設(shè)備正常情況下不帶電的金屬外殼和機械設(shè)備的金屬構(gòu)架與保護零線連接。 8）觸電急救 加強用電安全教育及培訓，讓參建員工熟練掌握觸電急救技能，觸電急救遵循切斷電源、開放氣道、恢復(fù)呼吸、 恢復(fù)循環(huán)的步驟，見表 。 表 觸電急救技能步驟 序號 步驟 措施內(nèi)容 1 切斷電源 用干燥木棒或竹竿將觸電人同觸電電氣（電線）部位分開，然后抬 到平整場地實施救護。 2 開放氣道 將觸電者的面朝上放平，在脖子下面墊上衣物使傷者頭部后仰，必 要時清理口內(nèi)衣物。 3 恢復(fù)呼吸 用口對口方法向傷口內(nèi)吹氣，同時捏住鼻孔，使觸電者恢復(fù)呼吸。 4 恢復(fù)循環(huán) 用胸外心臟擠壓法，按壓傷員胸部，恢復(fù)血液循環(huán)，直至救活。 （ 7）機械設(shè)備的安全使用措施 用于本工程的主要施工機械，我司將嚴格執(zhí)行《建筑機 械使用安全技術(shù)規(guī)程》 JGJ332020 的規(guī)定，強化日常安全管理和維護，確保機械設(shè)備的安全使用。 （ a）手持電動工具 佩戴個人防護用品，不得隨意接長電源，開關(guān)箱與手持電動機具距離不超過 3m。 （ b）電焊機 電焊機安裝后檢驗合格方可使用，設(shè)置保護接零和漏電保護器，并設(shè)置可見分段點的隔離開關(guān)盒斷路器，保證一次接線、二次接線分別不超過 5m 和 30m。 （ c）氣瓶 各種氣瓶距明火要大于 10m，氣瓶設(shè)置防振圈和防護帽；電焊機施焊現(xiàn)場的 10m 范圍內(nèi)不得堆放氧氣瓶、乙炔發(fā)生器、木柴等易燃物；氣焊嚴禁使用未安裝減壓器的氧氣瓶 進行作業(yè)，五級以上大風天氣嚴禁明火作業(yè)。 （ d）起重機械及索具 a）工作前嚴格檢查驗收吊索具，在吊裝不同重量的構(gòu)件時應(yīng)使用不同型號的鋼絲繩，禁止小繩吊大物，同時建立鋼絲繩定期檢查制度和每次吊裝前的目測巡視檢驗制度，在定期檢查時注意對所檢查的鋼絲繩應(yīng)做好標記，如第一次檢查時對合格的鋼絲繩用藍色做標記，對第二次檢查合格的鋼絲繩做綠色標記等，對不合格鋼絲繩如：散股、斷股、露芯、出現(xiàn)毛刺超過安全范圍的鋼絲繩用用紅色做標記并強制報廢。 b）鋼絲繩（大勾以下主繩）的正常使用時間一般不得超過 45 天，超期及時更換。 c）工 作時升鉤或吊桿要穩(wěn)，避免緊急剎車，起重吊物在高空時，嚴禁調(diào)整剎車。 34 d）吊車司機在信號不明時不得進行起降、收鉤、擺臂等吊裝操作，停止作業(yè)時關(guān)閉起動裝置，吊鉤不的懸掛物品。 第 5章 附錄 一 卸載方案計算分析 計算模型的建立 （ C、 D 區(qū)相 同 ） 因 C 區(qū)桁架（共計 14 榀桁架，分別是 C1 至 C14）整體卸載，故取 C 區(qū) 14 榀桁架及其間的次桁架、支撐（不含直徑 80 的鋼拉桿）整體進行結(jié)構(gòu)分析， 采用 Midas Gen 軟件建立計算模型，見下圖 （包含 14 個 臨時支座 ） ： 計算模型中 C1 至 C14 桁架懸挑端最外側(cè)的下弦節(jié)點處設(shè)有支撐胎 架，在此節(jié)點處各設(shè)置一根剛性桿，不考慮支撐胎架的彈性變形，此剛性桿只承受壓力而不能承受拉力。剛性桿上端與桁架支撐點在 Z 方向的位移同步，下端被約束。卸載時，通過對剛性桿的底部釋放規(guī)定的位移來模擬卸載過程。 卸載原則： C 區(qū)桁架卸載以體系轉(zhuǎn)換方案為原則，以結(jié)構(gòu)計算分析為依據(jù)，以結(jié)構(gòu)安全為宗旨，以變形協(xié)調(diào)為核心。保證主體結(jié)構(gòu)和臨時支撐結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移的變化是緩慢的，不會引起動力因素或產(chǎn)生沖擊荷載，造成結(jié)構(gòu)的局部破壞。在卸載過程中，無論在何種狀態(tài)下，均應(yīng)保證主體結(jié)構(gòu)和支撐結(jié)構(gòu)的桿件應(yīng)力全部控制在彈性 范圍內(nèi)，以便不會發(fā)生強度破壞或失穩(wěn)。 卸載工況： 重力荷載：卸載狀態(tài) 時所有結(jié)構(gòu)自身的重量。 卸載步驟： 卸載順序采用有 同時同步 的卸載順序，共分 8 步，具體見下表（表中 0 表示未卸載）： 35 每一卸載步驟中各支撐點位移下降值 (mm) C 區(qū)桁架編號 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 胎架所在節(jié)點號 497 500 503 506 509 512 515 518 521 524 527 530 533 537 第 1 步 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 第 2 步 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 第 3 步 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 第 4 步 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 第 5 步 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 第 6 步 5 5 5 5 5 4 4 4 4 5 5 5 5 5 第 7 步 7 5 5 3 0 0 0 0 0 0 3 5 5 7 累計 37 35 35 33 30 29 29 29 29 30 33 35 35 37 第 8 步也是卸載的最后一步，因為每榀桁架的下?lián)隙炔煌?，所以每點卸載的下降值也不一樣。此時主桁架已經(jīng)處于脫離 14 個支撐胎架的狀態(tài)，卸載完成。 卸載分步計算結(jié)果： （ 0） 卸載前初始狀態(tài)： 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值，該桿件位于胎架支撐點處的斜腹桿。因為此處桿件在正常使用時處于懸挑斷的端頭 ，受力較小，所以桿件截面較小。在卸載過程中此桿位于支座處受力較大。 36 位移： （ 1） 第 1 步 ： 應(yīng)力： 最大應(yīng) 力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 37 （ 2） 第 2 步： 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 38 （ 3） 第 3 步： 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 39 （ 4）第 4 步 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 40 （ 5）第 5 步： 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 41 （ 6）第 6 步： 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 42 （ 7）第 7 步： 應(yīng)力： 最大應(yīng)力為 ,小于 Q345B 鋼材的強度設(shè)計值。 位移： 43 下表是分布卸載過程中胎架處的反力變化，從中可以看出隨著卸載的進行，胎架處支座反力逐漸在變小，直到為 0，實現(xiàn)脫離。 分布卸載各支撐點反力 (kN) C 區(qū)桁架編號 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 胎架處節(jié)點號 497 500 503 506 509 512 515 518 521 524 527 530 533 537 剛性桿端節(jié)點號 2233 2234 2235 2236 2237 2238 2239 2240 2241 2242 2243 2244 2245 2246 初始狀態(tài) 78 110 129 116 108 107 107 101 107 109 124 124 119 85 第 1 步 69 94 110 98 89 88 87 83 89 90 105 106 101 75 第 2 步 60 78 91 79 69 69 67 66 70 72 87 88 82 65 第 3 步 51 61 72 61 50 50 47 48 51 53 68 70 64 55 第 4 步 42 45 53 42 31 31 27 30 33 34 49 51 45 44 第 5 步 33 29 34 24 12 11 7 13 14 15 30 33 27 34 第 6 步 25 14 10 0 0 0 0 0 0 0 3 16 9 25 第 7 步 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 44 外環(huán)支座反 力變化 第 1步 第 2步 第 3步 第 4步 第 5步 第 6步 第 7步 桁架軸號 節(jié)點 荷載 FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) C1 1804 sLCB1 149 125 102 78 55 31 1 C2 1780 sLCB1 185 157 130 102 74 47 21 C3 1172 sLCB1 246 216 186 155 125 96 82 C4 1171 sLCB1 234 201 168 135 101 70 54 C5 1710 sLCB1 178 146 114 82 50 23 18 C6 1685 sLCB1 183 147 111 76 40 14 13 C7 2132 sLCB1 184 147 110 73 37 12 13 C8 1660 sLCB1 182 149 116 83 50 27 27 C9 1635 sLCB1 184 150 115 81 47 19 17 C10 1610 sLCB1 180 147 114 81 47 18 10 C11 1173 sLCB1 213 179 146 112 79 45 28 C12 1174 sLCB1 241 209 176 144 112 80 64 C13 1321 sLCB1 170 139 108 77 46 15 12 C14 2150 sLCB1 125 96 67 37 8 21 57 從外環(huán)支 座反力變化表中可以看到，隨著卸載的進行，桿件的內(nèi)力重新分布，也支座反力重新分布，并且逐漸變小，甚至出現(xiàn)了受拉支座。這也說明在目前的施工狀況結(jié)構(gòu)的重心在內(nèi)環(huán)支座的外端。 內(nèi)環(huán)支座反力變化 第 1步 第 2步 第 3步 第 4步 第 5步 第 6步 第 7步 桁架軸號 節(jié)點 荷載 FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) FZ (kN) C1 1202 sLCB1 395 446 496 546 597 647 705 C2 1201 sLCB1 472 509 546 583 620 656 688 C3 1200 sLCB1 502 547 591 636 681 724 750 C4 1199 sLCB1 486 536 586 635 685 731 747 C5 1198 sLCB1 433 483 533 583 633 673 680 C6 1197 sLCB1 400 453 505 558 611 648 650 C7 1196 sLCB1 403 459 514 570 626 664 663 C8 1195 sLCB1 409 460 511 562 613 649 649 C9 1194 sLCB1 407 459 510 562 614 655 658 C10 1193 sLCB1 423 472 521 570 619 662 671 C11 1192 sLCB1 519 571 623 676 728 779 798 C12 1191 sLCB1 498 544 590 635 681 727 754 C13 1190 sLCB1 488 530 573 615 657 700 736 C14 1189 sLCB1 410 466 522 578 634 690 752 內(nèi)環(huán)的支座反力在卸載的過程中是一直在增大 。 通過以上對各卸載階段的分析 （以 C 區(qū)為例） ，所有桿件的應(yīng)力比都小于 ，滿足強度要求，各個區(qū)域 （ A\B\C\D） 結(jié)構(gòu)在卸載階段的 7 個階段均是安全的。 45 第 6章 附錄二 圖紙