【導(dǎo)讀】單獨設(shè)置在一邊，即采用裙樓的方式，主樓辦公區(qū)8層，裙樓2層，這樣功能劃分明確，的一棟框架結(jié)構(gòu)，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱網(wǎng)完全采用對稱布置。加設(shè)防火樓梯與防火出口，造成不經(jīng)濟(jì)，且將樓梯置于建筑兩頭不利于抗震設(shè)計。道門即可與辦公區(qū)的門廳隔離，達(dá)到設(shè)計要求。梯配合得當(dāng)；于廁所邊布置樓梯一部，可以協(xié)助主樓梯分散人流，服務(wù)與辦公區(qū)的人員；此方案會導(dǎo)致柱的偏心受力情況較多，結(jié)構(gòu)布置時稍麻煩。明顯差異時，可利用縱向框架的剛度來調(diào)整建筑物的不均勻沉降。點是建筑物的抗側(cè)抗度較差，進(jìn)深尺寸受到限制。層稍復(fù)雜外，建筑功能滿足較好，各個建筑組成搭配合理。求，初步擬定內(nèi)廊式平面框架形式。面尺寸應(yīng)取小一些，尤其是梁截面寬度，像600的高度以250的梁高比較適宜。本次設(shè)計采用筏板基礎(chǔ)，具體的尺寸及配筋將由第七章的基礎(chǔ)設(shè)計確定。地震作用要求采用底部剪力法。梁截面高度按跨度的

　　

【正文】 0 3 87500 17830 2 94500 19420 1 68060 15780 48 表 左風(fēng)載作 用下柱端彎距計算 層數(shù) 層高（ m） 層間剪力（ kN） 單層剛度 B， C 軸柱 D 值 剪力值（ kN） 反彎點高度 y（ m） M 上（ kN m) M 下（ kN m) 8 87500 25920 7 87500 25920 6 87500 25920 5 87500 25920 4 87500 25920 3 87500 25920 2 94500 27830 1 68060 18250 （ 4）梁端彎矩計算： 以底層邊跨梁為例，計算其梁端彎矩，取左、右端節(jié)點為隔離體如下圖所示： ① 左端彎矩 見圖 ，列平衡方程： 12 0c c bM M M? ? ?，可解得： 12 3 1 .7 5 4 4 .1 0 7 5 .8 5b c cM M M k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ② 右端彎矩 見圖 ，列平衡方程： 1 2 1 2 0c c b bM M M M? ? ? ?，可解得： 1 2 1 2 6 1 .2 6 4 1 .6 5 1 0 2 .9 1b b c cM M M M k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 左右梁按線剛度分配： 1011 1 2 1 0 1 06 . 0 1 1 0( ) 1 0 2 . 9 1 6 2 . 2 26 . 0 1 1 0 3 . 9 3 1 0b b biSM M M k N mS ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ?? 1022 1 2 1 0 1 03 . 9 3 1 0( ) 1 0 2 . 9 1 4 0 . 6 93 . 9 3 1 0 6 . 0 1 1 0b b biSM M M k N mS ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ?? 由此，可將各個梁的梁端彎矩求出 , 49 圖 節(jié)點平衡圖 . 求出梁兩端彎矩后，因為梁上無橫向荷載，所以可以按線性關(guān)系求得跨中彎矩，標(biāo)繪于彎矩圖上。 （ 5）剪力計算 利用桿件平衡求解桿端剪力。 計算簡圖如下： 圖 桿件剪力計算簡圖 列力矩平衡方程： 0AM ?? ，即 0AB BA BM M V L? ? ? A B B AB MMV L???? 同理： AB BAA MMV L???? 由此，可將梁柱在風(fēng)載作用下的桿端剪力計算出來 . （ 6）軸力計算 50 柱軸力＝上柱傳來集中力＋該層梁端剪力 具體計算方法同恒載與活載作用下柱軸力的計算。 三項一起直接列表計算如下： 表 左風(fēng)載作用下梁端彎距和剪力及柱軸力 計算 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 邊柱 N 中柱 N 8 3 7 3 6 3 5 3 4 43 3 3 3 2 3 1 3 表中剪力為梁兩端剪力的絕對值 ,柱軸力以拉力為正 已知風(fēng)載作用下的內(nèi)力，作出其內(nèi)力圖如下： 51 圖 風(fēng)載彎矩圖 52 水平地震作用內(nèi)力 以底水平地震作用的計算方法同風(fēng)荷載完全相同 ,直接列表求解如下 : 表 左地震荷載作用下柱端彎距計算 層數(shù) 層高（ m） 層間剪力（ kN） 單層剛度 A， D 軸柱 D 值 剪力值（ kN） 反彎點高度 y（ m） M 上（ kN m) M 下（ kN m) 8 87500 17830 7 87500 17830 6 87500 17830 5 87500 17830 4 87500 17830 3 87500 17830 2 94500 19420 1 68060 15780 表 左地震荷載作用下柱端彎距計算 層數(shù) 層高（ m） 層間剪力（ kN） 單層剛度 B， C 軸柱 D 值 剪力值（ kN） 反彎點高度 y（ m） M 上（ kN m) M 下（ kN m) 8 87500 25920 7 87500 25920 6 87500 25920 5 87500 25920 4 87500 25920 3 87500 25920 2 94500 27830 1 68060 18250 53 表 左地震荷載作用下梁端彎距和剪力及柱軸力計算 層次 邊梁 走道梁 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 8 3 7 3 6 3 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 柱軸力 邊柱 N 中柱 N 表中剪力為梁兩端剪力的絕對值 ,柱軸力以拉力為正 54 圖 左震彎矩圖 55 內(nèi)力組合 彎矩調(diào)幅 （此節(jié)藍(lán)底內(nèi)容可根據(jù)你的實際情況選擇是否調(diào)幅，若梁端彎矩值不大，可不調(diào)，也可在內(nèi)力組合時考慮彎 矩調(diào)幅） 為了減小支座處負(fù)鋼筋的數(shù)量，方便鋼筋的綁扎與混凝土的澆搗；同時為了充分利用鋼筋，以達(dá)到節(jié)約鋼筋的目的。在內(nèi)力組合前將豎向荷載作用下支座處梁端負(fù)彎矩（使梁上面受拉）調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)β＝ 。 以頂層邊跨梁在恒載作用下的梁端負(fù)彎矩為例： 該梁在恒載作用下，梁端負(fù)彎矩分別為： kN? ， kN? ，跨中正彎矩為 0 kN? ；現(xiàn)將其調(diào)幅： 39。 77 .54 62 .03AAM M k N?? ? ? ? 39。 84 .23 67 .38BBM M k N?? ? ? ? 39。00 7 7 . 5 4 8 4 . 2 3( 1 ) 4 9 . 0 3 ( 1 0 . 8 ) 6 5 . 2 122ABMMM M k N? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? 驗算： 39。39。 39。002AB cMM MM? ?? 39。39。 39。0 6 2 . 0 3 6 7 . 3 8 6 5 . 2 1 1 2 9 . 9 222ABMM M k N? ?? ? ? ? 0 7 7 .5 4 8 4 .2 3 4 9 .0 3 1 2 9 .9 22cM k N?? ? ? 滿足條件！ 56 每一根梁均按以上介紹的方法進(jìn)行支座負(fù)彎矩與跨中 正彎矩調(diào)幅，結(jié)果如下表 ：表 恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅 梁類型 層號 固端彎距（ kNm） 跨中彎矩 調(diào)幅后梁端彎距 調(diào)幅后跨中彎距 左 右 左 右 邊跨 8 7 6 5 4 3 2 1 中跨 8 7 6 5 4 3 2 1 表 活載作用下梁端彎矩調(diào)幅 梁類型 層號 固端彎距（ kNm） 跨中彎矩 調(diào)幅后梁端彎距 調(diào)幅后跨中彎距 左 右 左 右 邊跨 8 7 6 19 5 19 57 4 19 3 19 2 1 中跨 8 7 6 5 4 3 2 1 內(nèi)力調(diào)整 （此節(jié)因框架抗震等級屬二級，在抗震計算時。為滿足強(qiáng)剪弱彎的要求進(jìn)行的內(nèi)力調(diào)整，對我們而言，如果沒進(jìn)行抗震計算，或雖進(jìn)行了但因框架抗震等級較低以致通過計算來進(jìn)行調(diào)整 —— 詳見抗震規(guī)范 —— 時，無需按他的方法進(jìn)行調(diào)整，但我們配筋時選擇的內(nèi)力，必須換算成支座邊緣處得剪力和彎矩，可參閱其他資料） 將梁剪力由軸線處調(diào)支支座處 ,并求梁跨間的最大正彎矩 (考慮地震作用的內(nèi)力組合 ): 由于本工程的特殊性 ,現(xiàn)只把內(nèi)力表中的一層 ,四層 ,八層進(jìn)行梁截面設(shè)計 ,計算跨間最大彎矩過程如下 : 一層 AB 跨 : 由公式知 : 121 (1 )22ABA MMV q l q ll ?? ?? ? ? ? 梁上荷載設(shè)計值 : 1 1 .2 2 2 .3 6 2 6 .8 3 /q k N m? ? ? 2 ( 4 ) /q k N m? ? ? ? ? 58 左震時 : 47 8. 19 / 0. 75 59 0. 03 / 0. 75 0. 5 26 .8 3 6. 6. 5 ( 1 ) 6. 6 30 .3 4 59 .0 0AVkN?? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? 則 MAXM 發(fā)生在左支座 . 1 . 3 1 . 01 . 3 5 9 8 . 1 ( 1 0 7 . 4 3 0 . 5 1 8 . 3 8 ) 6 6 0 . 9 1M A X E K G KM M M k N m? ? ?? ? ? ? ? ? 5 660 .91 495 .68R E M A XM k N m? ? ? ? ? 右震時 : 6 8 8 .1 1 / 0 .7 5 3 6 6 .5 5 / 0 .7 5 0 .5 2 6 .8 3 6 .66 .62 .10 .5 ( 1 ) 6 .6 3 0 .3 4 3 6 9 .8 7 06 .6AVkN?? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 13 6 9 . 8 7 ( 2 2 6 . 8 3 3 0 . 3 4 ) 2 . 1 2 8 1 . 6 7 02? ? ? ? ? ? 212369 .87 42 3 4AlVqx m mqq?? ? ? ?? ? ? ??? 則 MAXM 發(fā)生在右支座 . 1 .3 4 9 0 .5 5 ( 1 1 4 .0 1 0 .5 2 0 .2 9 ) 5 1 3 .5 6M A XM k N m? ? ? ? ? ? ? 5 513 .56 385 .17R E M A XM k N m? ? ? ? ? 剪力計算 :AB 凈跨 0 .6 0 .76 .6 ( 0 .7 ) 5 .8 522nlm? ? ? ? ? 左震時 : 5 0 .4 3 / 0 .8 5 5 9 .3 3lbV k N? ? ? ? 3 1 7 .0 2 / 0 .8 5 3 7 2 .9 6rbV k N?? 0 . 64 7 8 . 1 9 / 0 . 7 5 5 9 . 3 3 ( 0 . 7 ) 6 1 3 . 8 52lbM k N m? ? ? ? ? ?邊 0 . 75 9 0 . 0 3 / 0 . 7 5 3 7 2 . 9 6 6 5 6 . 1 72rbM k N m? ? ? ? ? ? ?邊 右震時 : 3 1 4 .1 0 / 0 .8 5 3 6 9 .5 3lbV k N?? 4 7 .5 2 / 0 .8 5 5 5 .9 1rbV k N? ? ? ? 6 8 8 .1 1 / 0 .7 5 3 6 9 .5 3 0 .4 7 6 9 .6 7lbM k N m? ? ? ? ? ? ?邊 36 5 / 5 55 .91 5 46 6rbM k N m? ? ? ? ?邊 59 61 3. 85 65 6. 1