【導(dǎo)讀】年產(chǎn)100萬(wàn)噸催化裂化裝置項(xiàng)目可行性研究報(bào)告。3建設(shè)規(guī)模、產(chǎn)品方案19. 4工藝裝置技術(shù)及設(shè)備方案22. 5原料、輔助材料及燃料供應(yīng)80. 7總圖運(yùn)輸和儲(chǔ)運(yùn)89. 8公用工程及輔助生產(chǎn)設(shè)施100. 含硫污水的處理.......

　　

【正文】 前具有合適的速度和密度，以有利于油氣的充分接觸。提升介質(zhì)為干氣，不僅可減少蒸汽用量和污水排放量，同時(shí)對(duì)減少催化劑水熱失活和重金屬 Ni 有一定的鈍化作用。 332051F0202 第 32 頁(yè) 共 158 頁(yè)（2） 、選用特殊設(shè)計(jì)的霧化效果好的原料油噴嘴，并適當(dāng)提高原料油預(yù)熱溫度，降低進(jìn)噴嘴的原料油粘度，確保原料油的霧化效果及油劑接觸效果。（3） 、采用提升管出口快速終止反應(yīng)技術(shù)：提升管出口設(shè)置粗旋，使油氣與催化劑快速分離，終止二次反應(yīng)，減少干氣及焦炭產(chǎn)率。（4） 、提升管出口油氣快速分離導(dǎo)出系統(tǒng)：提升管出口設(shè)置粗旋及粗旋出口和單級(jí)旋風(fēng)分離器采用軟連接，以盡量減少油氣反應(yīng)后的停留時(shí)間，減少熱裂化反應(yīng)。（5） 、第一反應(yīng)區(qū)出口配備急冷措施（備用） ，正常情況下可不注終止劑，僅當(dāng)處理量變化較大時(shí)或產(chǎn)品方案改變時(shí)，根據(jù)情況適時(shí)注入。這樣不僅可以提高操作靈活性，也可以降低能耗。（6） 、汽提段采用高效汽提技術(shù)：采用洛陽(yáng)石化工程公司工程研究院的高效汽提段成套技術(shù)，可提高汽提效率并降低汽提蒸汽用量，降低焦中H 含量。（7） 、沉降器采用多種技術(shù)措施，消除死區(qū)、提高沉降器溫度、設(shè)置防焦格柵等，以最大限度地防止結(jié)焦。經(jīng)過(guò)采用以上措施，使催化劑從進(jìn)入提升管開(kāi)始直至與原料混合反應(yīng)，然后分離，最終油氣離開(kāi)沉降器，待生劑離開(kāi)汽提段的各個(gè)階段均處于較為理想的環(huán)境之中，從而為提高輕油收率、提高產(chǎn)品質(zhì)量，降低干氣及焦炭產(chǎn)率創(chuàng)造了良好條件。再生技術(shù)特點(diǎn)再生部分的設(shè)計(jì)應(yīng)以最小的代價(jià)最大限度地保護(hù)和恢復(fù)催化劑的活性。最大限度保護(hù)就是再生過(guò)程失活要盡量??；恢復(fù)催化劑活性就是要較低的定碳。本次設(shè)計(jì)采用的快速床湍流床主風(fēng)串聯(lián)兩段再生技術(shù)結(jié)構(gòu)盡管相 332051F0202 第 33 頁(yè) 共 158 頁(yè)對(duì)簡(jiǎn)單，但由于其燒焦強(qiáng)度高，可以很好地滿足以上要求。快速床湍流床兩段再生技術(shù)主要特點(diǎn)如下：（1）很高的總燒焦強(qiáng)度：高速床湍流床主風(fēng)串聯(lián)兩段再生技術(shù)是我國(guó)在催化裂化方面第一項(xiàng)專利技術(shù)，已有十多年的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。該技術(shù)第一段采用快速床( 燒焦罐)再生，由于燒焦罐流化狀況改善了氣體傳質(zhì)條件，使其具有很高的燒焦強(qiáng)度。第二段利用一段再生后的富氧煙氣通過(guò)低壓降大孔分布板形成湍流床，大大改善了二段再生床層的氣體擴(kuò)散，從而提高了二段的燒焦強(qiáng)度，這樣使總的燒焦強(qiáng)度達(dá)到很高，是已有各種再生方式中燒焦強(qiáng)度最高的。高的燒焦強(qiáng)度意味著低的系統(tǒng)催化劑藏量和高的催化劑置換率，即高的平衡催化劑活性，這也是催化裂化再生技術(shù)所追求的主要目標(biāo)之一。（2）良好的再生效果。由于其具有很高的燒焦強(qiáng)度，即使在較緩和的再生溫度下( 低于 700℃)，再生催化劑定碳也可達(dá) %左右的水平。在較低的再生溫度和藏量下不僅滿足了定碳要求，而且為降低催化劑水熱失活及提高劑油比創(chuàng)造了有利的條件。（3）順暢的催化劑輸送系統(tǒng)。為確保裝置催化劑循環(huán)量調(diào)節(jié)自如，為大劑油比操作創(chuàng)造條件，在催化劑循環(huán)系統(tǒng)(特別是再生線路系統(tǒng)) 采取了一系列有效技術(shù)措施，主要體現(xiàn)在：改進(jìn)再生劑抽出口型式，使催化劑進(jìn)入再生斜管前充分脫氣，提高再生斜管催化劑密度，從而提高再生線路的輸送力。（4） “兩器 ”采用并列式布置。 “兩器”高度低，差壓小，特別是提升管和沉降器壓力較高，為調(diào)整操作提供了很大的彈性。（5） 主風(fēng)分配采用新設(shè)計(jì)的主風(fēng)分布管，不僅主風(fēng)分布均勻，抗磨損，而且使用壽命長(zhǎng)。 332051F0202 第 34 頁(yè) 共 158 頁(yè)（6） 燒焦罐底的待生催化劑、循環(huán)再生催化劑、外取熱器冷催化劑的入口采用預(yù)混合結(jié)構(gòu)型式，使不同溫度、定碳的催化劑混合均勻?？捎行岣叽呋瘎┑臒夹?，同時(shí)防止催化劑提升過(guò)程中的偏流，提高燒焦罐總體燒焦效果。由于采用完全燃燒，主風(fēng)量可以不隨處理量及原料變化而調(diào)整，使再生器及主風(fēng)機(jī)組總處于最佳工況下運(yùn)行，操作簡(jiǎn)單。正常生產(chǎn)時(shí)的控制參數(shù)少，開(kāi)工容易，事故恢復(fù)快。由于完全燃燒，沒(méi)有 CO 尾燃的顧慮。外取熱技術(shù)由于本裝置再生部分過(guò)剩熱量～23260kW。對(duì)于本裝置而言，制定合適的方案取走過(guò)剩熱也是本次設(shè)計(jì)的關(guān)鍵點(diǎn)之一。內(nèi)取熱傳熱系數(shù)高，投資小，但不能調(diào)節(jié)。外取熱雖調(diào)節(jié)靈活，但操作較為復(fù)雜而且投資也高。根據(jù)多方案對(duì)比，并考慮余熱鍋爐設(shè)計(jì)方案的可靠性，推薦方案擬采用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，操作方便，調(diào)節(jié)靈活的 LPEC 專利取熱技術(shù)—汽水自循環(huán)下流式外取熱器。外取熱器管束采用大直徑的肋片管，每根取熱管均可單獨(dú)切除，具有較強(qiáng)的抗事故能力和事故應(yīng)變能力。取熱系統(tǒng)的水汽循環(huán)系統(tǒng)采用自然循環(huán)方式，節(jié)省動(dòng)力，運(yùn)行可靠。兩器部分采用的其它新技術(shù)? PLY 型高效旋風(fēng)分離器? 冷壁式電液特閥? 高效三級(jí)旋風(fēng)分離器? 新型無(wú)龜甲網(wǎng)單層隔熱耐磨襯里最終確定的反－再兩器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖見(jiàn)附圖三 332051F0202 第 35 頁(yè) 共 158 頁(yè)附圖三 機(jī)組和特閥方案主風(fēng)機(jī)— 煙氣能量回收機(jī)組（1）機(jī)組配置裝置設(shè)置主風(fēng)機(jī)—能量回收機(jī)組 1 臺(tái)，采用三機(jī)組配置方案，即煙機(jī)+ 風(fēng)機(jī) +變速箱+電機(jī)的配置。由于受到裝置電網(wǎng)條件的限制，機(jī)組采用間接啟動(dòng)的方式，即首先啟動(dòng)備用機(jī)組，使裝置低負(fù)荷操作，然后利用煙氣輪機(jī)拖動(dòng)整機(jī)組至一定轉(zhuǎn)速后，主電機(jī)合閘啟動(dòng)的方式。此時(shí)主電機(jī)及備用電機(jī)的容量均選擇 332051F0202 第 36 頁(yè) 共 158 頁(yè)6300kW。同時(shí)考慮對(duì)裝置電網(wǎng)進(jìn)行改造，并采用軟啟動(dòng)等其它輔助啟動(dòng)方式。（2） 設(shè)備選型煙機(jī)及風(fēng)機(jī)：國(guó)內(nèi)蘭煉機(jī)械廠生產(chǎn)的 YL 型單級(jí)煙氣輪機(jī)，陜西鼓風(fēng)機(jī)廠按照引進(jìn)瑞士蘇爾壽公司技術(shù)生產(chǎn)的 AV56 全靜葉可調(diào)型軸流壓縮機(jī)，均能較好地滿足工藝條件，在國(guó)內(nèi)多套催化裂化裝置主風(fēng)機(jī)—煙氣能量回收機(jī)組中使用，具有較成熟的使用經(jīng)驗(yàn)。齒輪箱的選擇，應(yīng)按照機(jī)組配置及電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)方式，優(yōu)選有較強(qiáng)實(shí)力和成熟使用業(yè)績(jī)的制造廠。異步電動(dòng)/發(fā)電機(jī)應(yīng)具有大起動(dòng)力矩，啟動(dòng)電流小，允許拖動(dòng)負(fù)載的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大等優(yōu)點(diǎn)。優(yōu)選國(guó)內(nèi)有較強(qiáng)的實(shí)力和成熟使用業(yè)績(jī)的電機(jī)制造廠。備用主風(fēng)機(jī)裝置設(shè)備用主風(fēng)機(jī)組 1 臺(tái)，采用異步電動(dòng)機(jī)通過(guò)齒輪箱直接驅(qū)動(dòng)離心風(fēng)機(jī)的配置方案。國(guó)內(nèi)沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)廠按照引進(jìn)意大利新比隆技術(shù)生產(chǎn)的MCL 型離心風(fēng)機(jī)，已在國(guó)內(nèi)多套催化裂化裝置中使用。異步電動(dòng)機(jī)優(yōu)選國(guó)內(nèi)有較強(qiáng)的實(shí)力和成熟使用業(yè)績(jī)的電機(jī)制造廠。富氣壓縮機(jī)組裝置設(shè)置富氣壓縮機(jī)組 1 臺(tái)，采用汽輪機(jī)直接驅(qū)動(dòng)離心壓縮機(jī)的配置方案，壓縮機(jī)可選用水平剖分離心壓縮機(jī)，軸端密封采用干氣密封。國(guó)內(nèi)沈陽(yáng)鼓風(fēng)機(jī)廠引進(jìn)意大利新比隆技術(shù)生產(chǎn)的 2MCL 型離心壓縮機(jī)，已在國(guó)內(nèi)多套催化裂化裝置中使用。另外，由陜西鼓風(fēng)機(jī)廠與瑞士 Sulzer 公司 332051F0202 第 37 頁(yè) 共 158 頁(yè)合作生產(chǎn)的氣壓機(jī)組，在國(guó)內(nèi)也有一些使用業(yè)績(jī)。汽輪機(jī)采用杭州汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的背壓式汽輪機(jī)。增壓機(jī)組裝置設(shè)離心式增壓機(jī)組 2 臺(tái)，一開(kāi)一備。特殊閥門(mén)裝置設(shè)置雙動(dòng)滑閥 1 臺(tái)，單動(dòng)滑閥 5 臺(tái)。單、雙動(dòng)滑閥均采用電液冷壁滑閥。裝置設(shè)置煙機(jī)入口蝶閥 1 臺(tái)，采用電液高溫蝶閥。裝置設(shè)置煙機(jī)入口閘閥 1 臺(tái)，采用電動(dòng)高溫閘閥。裝置設(shè)置主風(fēng)機(jī)出口、備用主風(fēng)機(jī)出口及主風(fēng)總管阻尼單向閥共 3 臺(tái)，增壓機(jī)出口阻尼單向閥 1 臺(tái)。裝置設(shè)置氣壓機(jī)入口氣動(dòng)蝶閥 1 臺(tái)，氣壓機(jī)入口放火炬氣動(dòng)蝶閥 1 臺(tái)，氣壓機(jī)出口氣動(dòng)閘閥 1 臺(tái)。以上特閥，除氣壓機(jī)入口放火炬蝶閥引進(jìn)外，其它均采用國(guó)產(chǎn)。其它裝置內(nèi)還設(shè)有起重設(shè)備、機(jī)組消聲器、機(jī)組潤(rùn)滑油凈油機(jī)等若干機(jī)械設(shè)備。 余熱回收方案余熱回收部分包括回收分餾二中、循環(huán)油漿余熱，催化再生器過(guò)剩熱及再生煙氣余熱，回收的余熱組成一個(gè)蒸汽發(fā)生系統(tǒng)。另外，裝置的低溫余熱產(chǎn)生熱媒水，送出裝置，由工廠全面考慮后統(tǒng)一利用。裝置熱源情況 332051F0202 第 38 頁(yè) 共 158 頁(yè)重油催化裂化裝置的中、高溫位熱源情況見(jiàn)下表：熱負(fù)荷 kW熱 源 溫度℃正常 最大分餾二中油 332~270 3900 5000循環(huán)油漿 326~280 12800 16000再生器內(nèi)過(guò)剩熱 690 23260 34890再生煙氣 ~500 147750m3n/h裝置低溫位熱源見(jiàn)下表：熱源 溫度℃ 熱負(fù)荷 kW 被加熱介質(zhì)分頂油氣 111~87 6315 熱媒水頂循環(huán)油 129~95 7350 熱媒水分餾一中油 193~190 442 熱媒水輕柴油 136~88 3303 熱媒水穩(wěn)定汽油 101~92 756 熱媒水合計(jì) 18166回收方案（1）產(chǎn)汽系統(tǒng)根據(jù)催化余熱資源的溫位情況，中、高溫位的熱源擬發(fā)生蒸汽。循環(huán)油漿、分餾二中油溫位較高，擬產(chǎn)中壓飽和蒸汽，共產(chǎn)中壓飽和蒸汽 29t/h，送至裝置內(nèi)中壓飽和蒸汽管網(wǎng)。 332051F0202 第 39 頁(yè) 共 158 頁(yè)再生器內(nèi)催化劑溫位比較高，擬產(chǎn)中壓飽和蒸汽，共產(chǎn)中壓飽和蒸汽41t/h，送至裝置內(nèi)中壓飽和蒸汽管網(wǎng)。再生煙氣溫位較高，余熱鍋爐可產(chǎn)中壓飽和蒸汽，并能過(guò)熱部分中壓飽和蒸汽，方案對(duì)比如下：方案一：余熱鍋爐區(qū)設(shè)余熱鍋爐和蒸汽過(guò)熱爐各一臺(tái)。余熱鍋爐自產(chǎn)8t/h 中壓飽和蒸汽，過(guò)熱 35t/h 中壓飽和蒸汽，其余 43t/h 進(jìn)蒸汽過(guò)熱爐過(guò)熱。同時(shí)蒸汽過(guò)熱爐可預(yù)熱進(jìn)裝置的中壓除氧水 79t/h（最大量 110t/h） ，溫度為 180℃（170℃） ，預(yù)熱后的中壓除氧水分別送至外取熱器汽包、油漿蒸發(fā)器汽包和二中蒸發(fā)器汽包。蒸汽過(guò)熱爐負(fù)壓運(yùn)行，設(shè)空氣預(yù)熱器，排煙溫度 180℃，過(guò)熱蒸汽量43~75t/h，煙氣量 10000（最大 15000m3n/h） ，燃料消耗量1100m3n/h（最大 1650m3n/h） 。方案二：余熱鍋爐區(qū)一臺(tái)設(shè)備，余熱鍋爐（含輻射室） 。裝置所產(chǎn)中壓飽和蒸汽均在余熱鍋爐輻射室過(guò)熱。兩種方案對(duì)比如下：項(xiàng) 目 方案一 方案二余熱鍋爐投資 萬(wàn)元 1050 1300蒸汽過(guò)熱爐 萬(wàn)元 350 —占地 多 少燃料用量 基準(zhǔn) 同基準(zhǔn)調(diào)節(jié)性 好 差可靠性 好 差故障率 低 高制造、施工難度 低 高余熱鍋爐故障 裝置中壓產(chǎn)汽仍可過(guò)熱，損失小全裝置產(chǎn)汽放空或背壓至低壓系統(tǒng)，損失大蒸汽過(guò)熱爐故障 余熱鍋爐仍可過(guò)熱部分裝置產(chǎn)汽，損失小—由上表比較可知方案二一次性投資少，但由于鍋爐對(duì)流段和輻射段煙 332051F0202 第 40 頁(yè) 共 158 頁(yè)氣和蒸汽串聯(lián)，不能獨(dú)立運(yùn)行，任何一個(gè)部位出現(xiàn)故障，鍋爐都需停爐，整個(gè)裝置產(chǎn)汽全部放空和減溫減壓至低壓系統(tǒng)，損失大。蒸汽過(guò)熱的輻射段為正壓運(yùn)行，制造、安裝要求嚴(yán)格，運(yùn)行過(guò)程中易出現(xiàn)故障。方案一金屬耗量大，一次性投資大，但每臺(tái)爐子獨(dú)立運(yùn)行，適應(yīng)能力強(qiáng)。一旦余熱鍋爐出現(xiàn)問(wèn)題需停爐檢修，裝置產(chǎn)大量蒸汽可繼續(xù)在蒸汽過(guò)熱爐內(nèi)過(guò)熱，反之 ，如果蒸汽過(guò)熱爐出現(xiàn)故障，余熱鍋爐也可以過(guò)熱一部分裝置產(chǎn)汽。蒸汽過(guò)熱爐為負(fù)壓爐，運(yùn)行穩(wěn)定，操作維護(hù)簡(jiǎn)便，適應(yīng)負(fù)荷波動(dòng)能力強(qiáng)。由上所述，余熱鍋爐設(shè)計(jì)方案推薦采用方案一。本次可研催化裝置共產(chǎn) 420℃、 的中壓過(guò)熱蒸汽 78t/h，除64t/h 中壓過(guò)熱蒸汽用于氣壓機(jī)背壓透平外，另有 外補(bǔ)蒸汽，其余～9t/h 中壓過(guò)熱蒸汽并入系統(tǒng)中壓蒸汽管網(wǎng)。（2）低溫余熱回收系統(tǒng) 低溫?zé)嵩?(18166kW)全部產(chǎn)熱媒水，共將 400 t/h 熱媒水由 65℃加熱至 104℃，全部送出裝置，由全廠統(tǒng)一考慮利用。為確保催化裝置熱媒水的進(jìn)水溫度，由全廠系統(tǒng)統(tǒng)一考慮冷卻的設(shè)施（低溫余熱回收站的能力） 。 其它部分工藝方案塔類設(shè)備：采用高效浮閥塔盤(pán)，充分滿足裝置負(fù)荷變化的可能性；冷換設(shè)備：根據(jù)裝置所處建設(shè)地點(diǎn)的特點(diǎn)，在裝置的不同部位選擇不同型號(hào)的換熱設(shè)備。如：分餾塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)要求壓降盡量小，采用低壓降專利產(chǎn)品折流桿換熱器；解吸塔底重沸器和穩(wěn)定塔底重沸器，選 332051F0202 第 41 頁(yè) 共 158 頁(yè)用 T 管重沸器等。機(jī)泵類設(shè)備：對(duì)負(fù)荷變化大的臺(tái)位，采用變頻調(diào)速技術(shù)，降低能耗；容器類設(shè)備：針對(duì)本裝置氣相負(fù)荷大，對(duì)相應(yīng)的分餾塔頂