【導(dǎo)讀】，其余各層高，具體情況可參見結(jié)構(gòu)平面布置圖。氣溫10攝氏度，最低氣溫－2攝氏度。、最大的凍土深度為：。鋼筋：柱縱向鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335，其余采用熱軋鋼筋HPB235.：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，板厚100mm。故梁跨等于柱截面形心線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至一層板底,基頂。構(gòu)所用材料的強(qiáng)度等級，以求得框架中各桿的線剛度及其相對線剛度。根據(jù)上述估算得結(jié)果并綜合考慮其因素，本設(shè)計所有柱的截面尺寸450mm×其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取中跨I=I0。不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。則框架的計算簡圖如圖1－3所示。

　　

【正文】 KK??? 2c Ka K? ? 212 cc iDa h?? . . 稱 底層 中柱 C 444( 1 . 9 0 1 0 2 . 9 2 1 0 ) 2 2 . 6 71 . 8 0 1 0 2k N m k N mk N m? ? ? ?? ? ??? 4521 邊柱 B 441 .9 0 1 0 2 1 .0 61 .8 0 1 0 2k N mk N m??? ? ? 3391 中柱 D 4441 . 9 0 1 0 2 . 2 2 1 0 2 . 8 61 . 8 0 1 0k N m k N mk N m? ? ?? ? ?? 4587 邊柱 E 442 .2 2 1 0 1 .2 31 .8 0 1 0 kN mkN m?? ? ?? 3524 16 02 3 10 16 02 30 /D k N m? ? ?? ○2 框架側(cè)移驗算 多遇地震作用下框架層間彈性位移應(yīng)符合下式條件： ? ?eeuh??? eu －多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層間最大的彈性層間位移。 第 i 層層間彈性位移1iei nikkVuD???? 式中 niijiVF???，為樓層點地震剪力； ikD 為第 i 層第 k 柱的抗側(cè)剛度。 則 地震作用下框架側(cè)移計算如表 4－ 10： . . 表 4－ 10 地震作用下框架側(cè)移計算 層次 Fi Vi ∑D ?ue hi ?ue/hi 6 592800 1/30000 5 592800 1/1579 4 592800 1/1071 3 592800 1/882 2 592800 1/789 1 160230 1/580 則 1/5801/550 知本設(shè)計抗震側(cè)移滿足規(guī)范要求。 (3)、地震作用下內(nèi)力計算 框架在 地震 下的內(nèi)力用 D 值法進(jìn)行計算。 反彎點的高度：各柱反彎點高度比 y 按式 0 1 2 3y y y y y? ? ? ?確定，其中底層柱需考慮修正值 2y ，第二層柱需考慮修正值 3y ，其余柱均無修正，具體計算過程及結(jié)果見表 411。 表 411 地震作用下的柱反彎點高度 . . 層 柱 H i y0 y1 y2 y3 y yh/m 6 邊柱 B 0 0 0 中柱 C 0 0 0 中柱 D 0 0 0 邊柱 E 0 0 0 5 邊柱 B 0 0 0 中柱 C 0 0 0 中柱 D 0 0 0 邊柱 E 0 0 0 4 邊柱 B 0 0 0 中柱 C 0 0 0 中柱 D 0 0 0 邊柱 E 0 0 0 3 邊柱 B 0 0 0 中柱 C 0 0 0 中柱 D 0 0 0 邊柱 E 0 0 0 2 邊柱 B 0 0 中柱 C 0 0 中柱 D 0 0 邊柱 E 0 0 1 邊柱 B 0 0 中柱 C 0 0 中柱 D 0 0 邊柱 E 0 0 根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點的位置計算柱端彎矩，再由柱端彎矩根據(jù)節(jié)點 平衡求梁端彎矩。 公式為??????? ? hyVM yhVM ijuij ijbij)1(和邊跨梁端彎矩為 t jitijbi MMM ,1??? . . 中柱梁端彎矩為1,1,()()ll t t bbi ij i j lrbbrr t t bbi ij i j lrbbiM M MiiiM M Mii??? ??? ???? ??? ?? 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程見表 412，表 413，表 414。 表 412 A 地震作用下邊柱 E 和梁柱端彎矩計算 層數(shù) Ｖ i /(kN) ∑Ｄ(N/mm) Dim (N/mm) Vim （ kN） yh/(m) Mc 上 / (kN m) Mc 下 / (kN m) Mb 總/(kN m) 6 592800 10944 5 592800 10944 4 592800 10944 3 592800 10944 2 592800 10944 1 160230 3524 表 412 B 地震作用下邊柱 B 和梁柱端彎矩計算 層數(shù) Ｖ i /(kN) ∑Ｄ(N/mm) Dim (N/mm) Vim （ kN） yh/(m) Mc 上 / (kN m) Mc 下 / (kN m) Mb 總/(kN m) 6 592800 10032 5 592800 10032 4 592800 10032 3 592800 10032 2 592800 10032 1 160230 3391 表 413 A 地震作用下中柱 C 剪力和梁柱端彎矩計算 層數(shù) Ｖ i /(kN) ∑Ｄ(N/mm) Dim (N/mm) Vim （ kN） yh/(m) Mc 上 / (kN m) Mc 下 / (kN m) Mb 左(kN m) Mb 右/(kN m) . . 6 592800 18696 5 592800 18696 4 592800 18696 3 592800 18696 2 592800 18696 1 160230 4521 表 413 B 地震作用下中柱 D剪力和梁柱端彎矩計算 層數(shù) Ｖ i /(kN) ∑Ｄ(N/mm) Dim (N/mm) Vim （ kN） yh/(m) Mc 上 / (kN m) Mc 下 / (kN m) Mb 左(kN m) Mb 右/(kN m) 6 592800 19608 5 592800 19608 4 592800 19608 3 592800 19608 2 592800 19608 1 160230 4587 表 414 A 地震作用下框架柱 D、 E 軸力和梁端剪力計算 層次 梁端剪力 柱軸力 邊梁 DE 中梁 CD E D 6 5 4 3 2 1 表 414 B 地震作用下框架柱 B、 C 軸力和梁端剪力計算 層次 梁端剪力 柱軸力 邊梁 BC 中梁 CD B C . . 6 5 4 3 2 1 地震作用下框架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力、軸力圖如圖 、 、 所示。 . . 圖4. 4 地震作用下框架 圖. . 地震 載作用下框架 圖（單位： ）. . 圖4. 6 地震作用下框架 圖（單位 ）. . 第五節(jié) 內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)彎矩調(diào)幅 ： 考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的影響，在內(nèi)力組合之前，對豎向作用下的荷載的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅，將支端的彎矩乘以 以減小，而跨中彎矩相應(yīng)增加，支座剪力相應(yīng)改變。 控制截面： 每跟梁一般有三個控制截面：左端支座截面、跨種截面和右端支座截面。每跟柱一般只有兩個控制截面：柱頂截面和柱底截面。 由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力組 合取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前先計算各控制截面處（支座邊緣處的）的內(nèi)力值。 梁支座邊緣處的內(nèi)力值： 式中 M 邊 －支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V 邊 －支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； M－梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V－與 M相應(yīng)的梁柱中線交點的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； q－梁單位長度的均布標(biāo)準(zhǔn)值； b－梁端支座寬度（就柱截面高度） 框架內(nèi)力組合： 分別考慮恒載和活載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利組合。 . . 第六節(jié) 框架梁柱設(shè)計 框架梁設(shè)計 現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計算，按受彎構(gòu)件進(jìn)行，抗震設(shè)計不宜設(shè)彎起鋼筋，梁的下部縱筋一般不在跨中截斷。為了減小框架梁端塑性區(qū)范圍內(nèi)截面的相對受壓區(qū)高度，塑性鉸區(qū)截面底部必須配置受壓鋼筋，受壓鋼筋的面積除按計算確定外，與頂面受拉鋼筋面積的比值還應(yīng)滿足以下要求： / ? ? 式中 sA 和 sA? 分別是梁端塑性鉸區(qū)頂面受拉鋼筋面積和底面受壓鋼筋面積。 這里 僅以第一層 BC 跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結(jié)果見表 61。 梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335 級 （ 39。2300 /yyf f N m m?? ）， ? ? 。 梁混凝土采用 C30 （ fc＝ ,ft= N/mm2, ftk= N/mm2） . （ 1）、梁的正截面受彎承載力計算 當(dāng)梁下部受拉時，按 T 形截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。 （１） 選取最不利內(nèi)力組合 ａ、非抗震情況 左端 : M= V= 跨中： M=? 右端： M=? V= ｂ、抗震情況 左端： M=? V= 跨中： M=? 右端： M=? V= ｃ、實際所用計算內(nèi)力 綜合ａ、ｂ兩種情況選擇最不利內(nèi)力計算： 左端： M=? V= 跨中： M=? 右端： M=? V= . . （２） 正截面受彎承載力計算 混凝土強(qiáng)度等級： C30 /tf N mm? /cf N mm? 22. 01 /tkf N mm? 鋼筋強(qiáng)度等級： HRB400 級 : 236 0 /yf N mm? 240 0 /ykf N mm? HPB235 級 : 221 0 /yf N mm? 223 5 /ykf N mm? ａ、 WLAB 的 A支座 梁截面尺寸為 250 ㎜ 400㎜ 。并且按矩形截面計算 . 0 sh h a?? =40035=365 ㎜ 210/( )scM f bh??? = 610 /( 250 2365 )= 1 1 2 s??? ? ? =≤ b? = 0 /s s c yA f bh f??? = 250 365 非抗震時 , ? ?m in m a x 0 .2 % , ( 4 5 / ) % 0 .2 %tyff? ?? 二級抗震時 , ? ?m in m a x 0 .3 % , ( 6 5 / ) % 0 .3 %tyff? ?? 2m in m in 0. 00 3 25 0 40 0 41 2. 5sA bh m m?? ? ? ? ? 實配鋼筋為 4 22 ( 21520As mm? ) ｂ、跨中截面 (跨中截面正彎矩按 T形截面計算 ) 翼緣計算寬度的確定 按計算跨度 0l 確定 : 39。 /3fbl? =按梁肋凈距 ns 確定 : 39。fnb b s?? 250+3050=3300 ㎜ 按緣高度 39。fh 確定 : 0 sh h a?? =55035=515 ㎜ 0/fhh=100/515=＞ . . 故此情況可不考慮 . 由以上可知 39。 /3fbl?= T形截面類型判斷 39。39。1039。( / 2)c f f ff b h h h? ?= 2200 100 (515100/2)=? 故屬二類 T形截面 . ｃ、鋼筋面積計算 39。210/( )s c fM f b h??? 39。210/( )s c