【導(dǎo)讀】摘要本次畢業(yè)設(shè)計(jì)題目為“全民健身活動(dòng)中心設(shè)計(jì)”。按畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書。本建筑結(jié)構(gòu)均為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)采用人工挖孔灌注樁。本設(shè)計(jì)所在城市地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度。工程設(shè)計(jì)包括兩部分，即。建筑設(shè)計(jì)是在查閱相關(guān)資料及規(guī)范的基礎(chǔ)上完成了平。面、正立面、側(cè)立面及剖面圖。段的設(shè)計(jì)方法，包括三部分內(nèi)容：第一，通過手算進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。工圖的繪制；計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)。

　　

【正文】 BCM 注 :表中 ACM 和 DCM 分別為 AC 跨河 CD 跨間最大正彎矩。 M以下部受拉為正。 QKs 一項(xiàng)中括號(hào)內(nèi)的 32 數(shù)值表示屋面作用雪荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的內(nèi)力。 下面以第一層 AB 跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求胯間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定，由圖 .11 可得 圖 .15 均布荷載和三角形 荷載下的計(jì)算圖形 lqlql MMV BAA 21 2121 ????? （ 114） 其中 2q 為 AB 跨間三角形荷載及集中荷載 3P 簡(jiǎn)化為 均布荷載與 活荷載之和， ,232 qPlqq ??? 。 x 由下式解得（ x 為最大正彎矩截面至 B 支座的距離），則 AVxqxq ?? 21 （ 115） 將求得的 x 值代入下式即可得到跨間最大正彎矩： 若 33 2221m a x 22,0 xqxqxVMMV AAA ????? （ 116） 若 lGElEKAA MMMMV ,0 m a x ???? （ 117） 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的 BV 、 x 、 maxM 計(jì)算公式： lqlql MMV BAA 21 4121 ????? （ 118） x 由下式解得： AVqlxxq ?? 221 ， 2321m a x 32 qlxxqxVMM AA ????（ 119） 本設(shè)計(jì)中，梁上荷載設(shè)計(jì)值 mKNq / ??? ? ? mKNq / ????? 左震： ) ( ) 4 8 1( ?????????????? kNV A則 AMM ?max , MAXM 發(fā)生在左支座。 mkNMMM GEEK ???????? ?? )( a x mkNRE ???? 4 2 ? 右震： 3 ) ( ) 3 4 6( ????????????? kNV A 經(jīng)驗(yàn)算 maxM 發(fā)生 左支座 處 mKNM / 7 9) 8 9 1( 0 a x ??????? 34 mkNM M A XRE ???? ? 剪力計(jì)算： AB 凈跨： mln ?????????????? ??? 左震 ： kNV lc ?? kNV rc ? mkNMmkNMrclc????????????? )2 (邊邊 右震 ： kNV lc ? kNV rc ?? mkNMmkNMrclc????????????? 42 7 4)2 ( 6邊邊 kNVmkNmKNMMGbrclc [21 6 2 4 1 4 7 0????????????????? 邊邊 則 KNVKNVCB ????????左 KNVr ARE ???? KNVr CRE ???左 BC 跨 ： mKNmKNq /??? ? ? mKNmKNq /????? 左震： 35 )( ???????????? kNV B 則 maxM 發(fā)生在左支座。 ? ? mKNM ???????? 9 2 a x MKNMr RE ????? 9 9 a x 右震： 456456 ?????????? kNV B )(2 . ?????? 0 mx 1 0 1 ?? ???? 剪力計(jì)算： BC 凈跨： mln ? 左震： kNV ld 3 8 2 ???? kNV rd ?? mkNMmkNMrdld????????????? 702 86 54)2 ( 86邊邊 右震： kNV ld ?? kNV rd ?? 36 ? ?mkNVMMmkNVMMrdDrdldCld????????????????????? ??? 2 7 04 5 62 0 7 04 5 62 邊邊 NVmkNmKNMMGbrclc])( 1 [21 3 2 0 2 7 5 4???????????????????? 邊邊KNVKNVDC ????????左右 KNVr BRE ???? 右 KNVr DRE ???? 左 （ 3） .框架柱內(nèi)力組合。 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，按抗震設(shè)計(jì) EkGE MMM ?? 和EkGE NNN ?? 進(jìn)行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表 ，在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的 內(nèi)力進(jìn)行組合。 表 120(a) 橫向框架 A 柱 彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 GkS QkS EkS ])([EKQKGKRE S SS? ?? QK? QKGKSS? NMmax MNmin MNmax → ← 3 柱頂 M （ ） ? N （ ） ? 柱底 M （ ） ? N （ ） ? 2 柱頂 M （ ） ? N （ ） ? 37 柱底 M ? N （ ） ? 1 柱頂 M ? N ? 柱底 M ? N ? 注：表中 M 以左側(cè)受拉為正，單位 mKN? ， N 以受壓為正，單位為 KN。 QKS 一列中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對(duì)應(yīng)的內(nèi)力值。 表 120 (b) 橫向框架 A 柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 )(? ?? bCcRE MM ?? 一 一 NRE? 一 一 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱層高上、下兩端的彎矩 設(shè)計(jì)值 。 表 121. 橫向框架 A 剪力組合 (KN) 層次 GkS QkS EkS ])([EKQKGKRE S SS? ?? QKGKSS? EK? ]/)([ ntcbcvcRE HMMV ?? ?? → ← 3 () ? 2 () ? 1 ? 注：表中 V 以繞柱端順時(shí)針為正， ]/)([ ntcbcvcRE HMM ??? 為相應(yīng)于本層柱層高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。 38 表 122.(a) 橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 GkS QkS EkS ])([EKQKGKRE S SS? ?? QK? QKGKSS? NMmax MNmin MNmax → ← 3 柱頂 M （ ） ? N （ ） ? 柱底 M （ ） ? N （ ） ? 2 柱頂 M （ ） ? N （ ） ? 柱底 M ? N （ ） ? 1 柱頂 M ? N ? 柱底 M ? N ? 注：表中 M以左側(cè)受拉為正，單位 KN m， N以受壓為正，單位為 KN。 表 122.(b) 橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 )(? ?? bCcRE MM ?? 一 一 NRE? 一 一 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱層高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值。 39 表 123. 橫向框架 B 柱剪力組合 (KN) 層次 GkS QkS EkS ] )([ EK QKGKRE S SS? ?? QK? QKGKSS? ]/)([ ntcbcvcRE HMMV ?? ?? → ← 3 () 177。 2 () 177。 1 177。 206..18 注：表中 V以繞柱端順時(shí)針為正， ]/)([ ntcbcvcRE HMMV ?? ?? 為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。 計(jì) 以第一層 AB 跨梁為例，說明計(jì)算方法和過程，其它層梁的配筋計(jì)算結(jié)果見表 124 和 125。 表 層次 截面 M/kN.m ? 2, /mmAS 2/mmAS 實(shí)配鋼筋 AS/mm2 SSAA, %? 3 支座 A 615 594 4 14(615) lB ＜ 0 615 495 4 14(615) AB 跨間 261 4 14(615) 支座 rB ＜ 0 615 219 4 14(615) BC 跨間 341 4 14(615) 2 支座 A 1017 2282 5 25(2425) lB 1017 1751 4 22(1520) AB 跨間 854 4 20(1256) 40 支座 rB 1017 2021 4 22(1520) BC 跨間 859 4 18(1017) 1 支座 A 1017 2098 5 25(2425) lB ＜ 0 1017 2392 5 25(2425) AB 跨間 887 4 18(1017) 支座 rB ＜ 0 1017 1963 5 25(2454) BC 跨間 864 4 18(1017) 表 125. 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表 層次 截面 /kNREV? ? 000 .4 21 .2 5sv RE tyvA V f bhs f h? ?? 梁端加密區(qū) 非加密區(qū) svAs??????實(shí) 配 鋼 筋 實(shí)配鋼筋? ?%sv? 3 A、 lB VRE? ＜ 0 雙肢 10@100() 雙肢 10@150(） rB VRE? 雙 肢 10@100( 雙 肢10@100() 2 A、 lB VRE? 雙肢 10@100(） 雙肢 10@150() rB VRE? 四肢10@100() 四肢 Φ10@100（ ） 1 A、 lB VRE? 四肢 10@100() 四肢 10@150() rB VRE? 四肢10@100() 四肢 Φ10@100（ ） 注：表中 V為換算至支座邊緣處的梁端剪力。 41 （ 1） 梁的正截面受彎承載力計(jì)算。 從表 1— 19 中分別選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算成支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。 支座彎矩 mkNMA ?????? 3 4)2 ( 3 6 0 mkNM ARE ???? ? mkNMB ????? mkNM BRE ???? ? 跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，由表 得相應(yīng)的剪力 ： kNV A 1 ?????? ）（ 則支座邊緣處 mkNM ?????? )2 ( m a x mkNMRE ???? a x? 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。 翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)， mmmlb