【導讀】畢業(yè)設計主要進行了辦公樓的建筑設計、結構設計和施工組織設計。中嚴格執(zhí)行了相關的規(guī)范和規(guī)定。的設計，滿足了防火要求；用性、耐久性，確定了結構的構造措施。施工組織設計針對工程的復雜性，對工程項目進行統(tǒng)籌安排與系統(tǒng)管理。械和施工方案等進行科學合理的安排，以確保工程建設的順利開展和完成。

　　

【正文】 值計算公式為 ω=βzμsμzω0 因結構的高度小于 30m，可取 βz=；對于矩形截面 μs=； μz 可查規(guī)范， 當查得的 μz 時，取 μz=。將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，下表為一 榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結果如圖 所示 表 風荷載作用下的內力計算 樓層 βz μs z/m μz ω0/ kN/m2 As/m2 Pw/kN 1 2 3 4 5 濟南大學畢業(yè)設計 23 風荷載作用下的計算簡圖： 圖 風載作用下框架計算簡 地震荷載標準值的計算 采用底部剪力法進行計算水平地震作用力。計算公式如下： GE = DK + ∑ψiL ki () + 50％的屋面活載 + 縱橫梁自重 + 半層柱自重 + 半層墻體自重 + 部分門窗自重 頂層屋面恒載： 1 = KN 頂層雪荷載： 1 5= KN 女兒墻自重： （ + 15） 2 25 = KN 女兒墻粉刷自重： （ + 15） 217 = 框架橫梁自重： [ （ － ） 62 + （ － ） 3] 251 4 = KN 連系梁自 重： （ － ） 254 = KN 濟南大學畢業(yè)設計 24 框架橫梁粉刷自重： [ （ － ） 2 62 + （ － ） 23] 171 4 = KN 連系梁粉刷自重： （ － ） 25 174 = 5 KN 框架柱自重： 0. 45 255 6= KN 框架柱粉刷自重： [0. 5 + （ － ） 3] 175 6 = 墻體總重（不考慮門窗）： （ － ） （ － ） 7 640 + （ － ） （ － ） 78 + （ － ） （ － ） 73 + （ 6－ ） （ － ） 277 = KN 門過梁自重： (+) 25 2 12= 墻體粉刷自重（不考慮門窗）：（ － ） （ － ） 21740 + （ － ） （ － ） 2178 + （ － ） （ － ）2173 + （ 6－ ） （ － ） 22717 = KN 鋁合金窗自重： (3 2+ 2) 12= KN 木門重： 2 12= KN 頂 層 重 力 荷 載 代 表 值 ： GE6 = 5226 + 1/2 + +++513+++1/2 (+)+1/2 (+44)+1/2 (+)+=8370 KN 中間層重力荷載代表值 = 樓面恒荷載 + 50％樓面活荷載 + 縱橫梁自重（包括門窗過梁） + 樓面上下各半層柱自重 + 樓面上下各半層縱橫墻自 重 樓面恒荷載： 4. 76 = KN 樓面活荷載： = KN 框架橫梁自重： KN 框架橫梁粉刷層自重： KN 連系梁自重： 513 KN 連系梁粉刷層自重： KN 框架柱自重： KN 門過梁自重： KN 框架柱粉刷層自重： KN 墻體實重： KN 墻體粉刷層自重： KN 鋁合金窗自重： KN 門重： KN 中間層重力荷載代表值 GE4 =GE3= GE2= GE1 = + 50％ 2 + + + 513 + + + + + + + + 濟南大學畢業(yè)設計 25 = KN 利用經(jīng)驗公式可求得該結構的基本自振周期： T1 = + H/ B1/3， H = + 4 = m， B = 6 2 + =15 m， T1 = + 該地區(qū)的設防烈度微度，查表可知，水平地震影響系數(shù)最大值 αmax = 第一地震分組的 Ⅱ 類場地條件下，查表可知，特征周期 Tg = ，由于 Tg＜T1 ＜ 5Tg ,所 以地震影響系數(shù) α1=（ ） αmax， 令該建筑結構的阻尼比 ： ξ= ， γ = ， α1=（ ） = () 該結構的總重力荷載代表值為 ： GE = 8370+ 4 = 51953KN 由底部剪力法計算公式可知，底部總剪力為 ： FEK =α1G Eq =α1GE = 51953 = KN () 每榀框架所承受的總水平地震力： FEK1 = 1/13F EK = 1/13 = KN 因為 T1 = sTg = = s，所以 不 考慮結構頂層附加作用，每榀框架所承受的地震力可按下式計算至各層節(jié)點處： 計算過程如下： H1 = m, GE1 = KN H2 = + =, GE2 = KN H3 =+ = , GE3 = KN H4 = + = m, GE4 = KN H5 = + = m, GE5 = 8370 KN G1H 1 = = M G2H 2 = = KNM G3H 3 = = KNM G4H 4 = = KNM G5H 5 = = 183303 KNM ∑GjH j = KNM (j = 5) 因為 FEK1 = KN，所以作用在各層節(jié)點處的地震剪力如下： 濟南大學畢業(yè)設計 26 F1 = （ ） = KN F2 = （ ） = KN F3 = （ ） = KN F4 = （ ） = KN F5 = （ 183303/） = KN 計算結果如下表所示： 表 地震 荷載計算表 層數(shù) H（ m） Gi ( KN) GiH i ( KNM) Fi ( KN) 五層 8370 183303 四層 三層 二層 一層 圖 地震荷載作用下框架計算簡圖 濟南大學畢業(yè)設計 27 橫向水平荷載作用下框架結構的側移計算 1風荷載 風荷載采用荷載標準值，因為房屋高度小于 50m，故可僅考慮框架的總體剪切變形，計算結果見下表。 表 風荷載作用下框架橫向側移計算 樓層 Fi(Kn) Vi(Kn) ∑D δUw（㎜） h（㎜） δUw/h 限值 5 4200 1/50620 1/500 4 6,84 4200 1/22581 3 4200 1/14894 2 4200 1/11111 1 51500 1/58390 頂點 — — — 21950 1/12120 1/650 上述計算表明框架梁柱截面主要由軸壓比及變形要求控制。由上表可知，風荷載作用下框架橫向側移滿足要求。 2 地震荷載 地震作用下的水平位移的 彈性驗算 (1).層間位移驗算 底層： Δu1 = FEk1/K1 = Δu1/H1 = ＜ 4501 =，滿足要求 二層： Δu2 =( FEk1－ F1)/K2 =(－ )/68554 = m Δu2/H2 = ＜ 4501 =，滿足要求 同理，三、四、五層、 六 層均滿足要求 。 (2).頂點位移驗算 U =Δu1 +Δu2 +Δu3+Δu4 +Δu5 +Δu6 = + 68554 ? + 6 8 5 5 4 ?? +68554 ??? + 6 8 5 5 4 ????濟南大學畢業(yè)設計 28 6 8 5 5 4 ?????= U/H = (+ 5) = ＜5501= 滿足要求 內力計算 恒荷載作用下的內力計算 恒荷載作用下的內力計算采用彎矩二次分配法。中跨梁剛度取一半計算。 荷載等效 根據(jù)固端彎矩相等的原則，將梁上梯形和三角形分布荷載轉化為等效均布荷載。等效均布荷載計算如圖 。節(jié)點處的豎向荷載不產(chǎn)生梁彎矩，可不考慮其參加彎矩分配。 圖 恒荷載等效均布荷載 濟南大學畢業(yè)設計 29 A、 頂層 把梯形荷載轉化為均布荷載： g5 邊 =g5BC1+(12ɑ2+ɑ3)g5BC2 =+(12+)=把三角形荷載轉化為均布荷載： g 5 中 =g5CD1+5/8g5CD2 =+5/8=結構內力可用彎矩分配法計算，并可利用結構對稱性取 1/2 結構計算。各桿的固端彎矩為 ： B、 中間層 把梯形荷載轉化為均布荷載： g 邊 =gBC1+(12ɑ2+ɑ3)gBC2 =+(12+)=把三角形荷載轉化為均布荷載： g 中 =gCD1+5/8gCD2 =+5/8=M5AB=1/12 g5 邊 l 邊 2=1/1262= m M5BC=1/12 g5 中 l 中 2=1/1232= kNm MAB=1/12 g 邊 l 邊 2=1/1262= m MBC=1/12 g 邊 l 邊 2=1/1232= m 采用彎矩二次分配法計算過程如下圖 。 濟南大學畢業(yè)設計 30 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 20 1,.17 0. 480 0. 480 0. 480 0. 504 28