【正文】 松，或灌筑砼后何時放松可根據(jù)現(xiàn)場試驗確定。經(jīng)糾偏扶正或接樁處理后的樁應(yīng)做靜載荷試驗，確認無疑后方可進行下步工作。第五篇：對流過熱器爆管原因分析及治理對策對流過熱器爆管原因分析及治理對策摘 要：針對某電廠高溫對流過熱器爆管檢查情況，進行爆管原因分析。提出了治理對策，制訂了鍋爐高溫對流過熱器檢查、處理計劃，強化了“防止鍋爐四管爆漏管理”工作。對于鍋爐四管爆漏治理工作，具有一定的借鑒意義。關(guān)鍵詞：高溫對流過熱器 爆管 原因分析 治理概況某電廠裝機容量2臺125MW機組，采用上海鍋爐廠生產(chǎn)的 SG420/，額定蒸發(fā)量420t/h，主蒸汽溫度 540℃，于1999 年04月投產(chǎn)發(fā)電。高溫對流過熱器布置于折焰角的斜坡上方，共104排，每排由外、中、內(nèi)三圈共計312 根蛇形管，順煙氣流動方向布置，每排蛇形管有三個下彎，由3根管子套彎而成。蛇行管束的橫向節(jié)距為 90mm，縱向節(jié)距為77mm。進口段管子材質(zhì)為12Cr1MoV，出口段為鋼102，管子規(guī)格均為Φ38mm6mm，泄漏處管子材質(zhì)為12Cr1MoVG。2015年02月26日，2 機組點火啟動，03月13日發(fā)現(xiàn)對流過熱器發(fā)生泄漏，3月18日泄漏加劇，2爐停運?，F(xiàn)場檢查情況、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄。、中管圈、外管圈有多處爆管破口對流過熱器北向南數(shù)第25排中管圈下部有一處縱向“爆口1”，“爆口1”呈粗糙脆性斷面的張口，管壁減薄不多，管子蠕脹也不甚顯著。第25排外管圈上部呈現(xiàn)點狀吹蝕“爆口2”，“爆口2”由多個小孔組成，爆口周邊管壁減薄不明顯，呈深坑狀。、外管圈吹損泄露，內(nèi)管圈吹損刷薄、中管圈、外管圈吹損刷薄通過檢查分析，確定第1漏點位于對流過熱器北數(shù)第25排，前數(shù)第2組中圈后彎下部，開口朝下，具體泄漏位置見(圖1)。試驗分析情況第 1 漏點位于前數(shù)第 2 組下彎、北數(shù)第 25 排中圈后彎彎管外弧處，此漏點處于彎管下部，見(圖2)。爆口長約 39mm、寬約 3mm，開口較小，爆口邊緣未減薄，無明顯脹粗現(xiàn)象，爆口附近外壁有密集的縱向開裂現(xiàn)象，外壁有較厚氧化皮、顏色發(fā)黑，見(圖 3)。北數(shù)第 25 排外圈和北數(shù)第 26 排中圈兩根對流過熱器管外壁氧化皮也較厚經(jīng)測量，3根管內(nèi)、外壁氧化皮厚度均達到 。對第 25 排中圈、第 25 排外圈、第 26 排中圈 3 根管進行了合金成分分析，合金成分分析結(jié)果見(表1)。3 根對流過熱器管合金成分符合標準要求。部件位置材質(zhì)CrMoVMn北數(shù)第 25 北數(shù)第 25 排下彎中圈(爆管管段)北數(shù)第 26 GB 表 1 對流過熱器管合金成分分析結(jié)果對 3 根對流過熱器管進行了拉伸性能檢測，檢測結(jié)果見(表2)。部件位置抗拉強度(MPa)Rm下屈服強度(MPa)Rel北數(shù)第 25 排下彎外圈(水平直管部分)5053475 3436316北數(shù)第 25 排下彎中圈(垂直直管部分)4848479 3333331北數(shù)第 26 排下彎中圈(垂直直管部分)5055526 33380、359GB 53102008 12Cr1MoVG 470～640 ≥25表 2 對流過熱器管拉伸性能結(jié)果 根對流過熱器管的力學性能均在標準要求的范圍內(nèi)。對流過熱器下彎中圈部分無法加工拉伸試樣，故拉伸試樣取在出口段的直管部分。北數(shù)第 25 排下彎中圈(泄漏管段)部分抗拉強度值已接近標準下限。北數(shù)第 25 排下彎外圈以及北數(shù)第 26 排下彎中圈試樣抗拉強度不均，最小值偏下限。在北數(shù)第 25 排下彎中圈(泄漏管段)泄漏處取一環(huán)形管樣進行微觀檢測，發(fā)現(xiàn)爆口附近外壁有較為密集的縱向裂紋，裂紋附近有呈鏈狀蠕變孔洞，基體組織已達到5級嚴重球化，見(圖 4)。爆管管段迎煙側(cè)與背煙側(cè)組織照片見(圖 5)、(圖6)，(圖 5)組織中有蠕變孔洞，組織 5 級嚴重球化，(圖6)組織中未見蠕變孔洞，組織球化3級，迎、背煙側(cè)組織球化級別差距較大。分別在北數(shù)第 25 排下彎外圈、北數(shù)第 26 排下彎中圈后彎處取一環(huán)形管樣進行微觀檢測，其迎煙側(cè)組織球化均已接近或達到5級，組織照片見(圖7)、(圖8)。4泄漏原因分析通過第一時間對泄漏現(xiàn)場進行調(diào)查取證，對泄漏部位對流過熱器受熱面管材試樣進行材質(zhì)、力學性能和微觀檢測，在此基礎(chǔ)之上進行泄漏原因分析工作。從對流過熱器爆口宏觀來看，爆口開口較小、邊緣較鈍，外壁氧化皮較厚、有大量縱向裂紋。從微觀組織來看，基體中有眾多縱向從外壁沿晶間發(fā)展的蠕變裂紋，屬于長期過熱泄漏的特征。從3根對流過熱器管的金相組織和力學性能來看，組織已達5級嚴重球化、力學性能偏下限。3根管組織均球化嚴重，可排除異物堵塞的可能性。泄漏發(fā)生第2組下彎，此處煙溫相對高，容易發(fā)生爆管。查閱 2 爐歷次爆管記錄發(fā)現(xiàn)，2003年3月至2007年5月期間，2 爐高溫對流過熱器頻繁發(fā)生爆管，并且爆管均發(fā)生于機組啟動后短時間內(nèi)。其中：1爐發(fā)生8次爆管，11個爆口有10個位于第一組U形彎，1個位于第二組U形彎，集中于南數(shù)22排—37排(北數(shù)28 排1個)，中圈6個，外圈5個。2爐發(fā)生6次爆管，10個爆口有9個位于第一組，1個位于第二組，集中于南數(shù)22排—29 排和北數(shù)35排—52排，中圈U形彎3個，內(nèi)圈7個(U形彎1個，直管段管卡處6個)。經(jīng)分析，由于啟動時減溫水投放的不規(guī)范，導(dǎo)致對流過熱器多次發(fā)生水塞爆管泄漏。在規(guī)范了減溫水投放，并對兩臺鍋爐對流過熱器前數(shù)第1組下彎和附近管材進行局部升級，大幅度降低了爆管次數(shù)。此次爆管位于前數(shù)第2組下彎處，以前因水塞導(dǎo)致的爆管頻繁發(fā)生，水塞時管內(nèi)介質(zhì)通流不暢導(dǎo)致后面管子超溫運行、第2組下彎又處于煙氣溫度較高區(qū)域，此處材質(zhì)仍為 12Cr1MoVG，當累計到一定程度后就發(fā)生了長期過熱爆管(爆口1)。第25排中管圈下部長期超溫爆口1泄漏蒸汽量較小，細小的蒸汽流對第25排外管圈上部呈現(xiàn)點狀吹蝕，形成爆口2，爆口2由多個小孔組成，爆口呈深坑狀。爆口2泄漏的蒸汽，造成第25排中管圈吹損減薄爆破，形成爆口3。在這3個爆口泄漏蒸汽的吹蝕作用下，造成第24排內(nèi)管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄。第25排內(nèi)管圈、中管圈、外管圈吹損多處泄露。第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內(nèi)管圈吹損刷薄。第27排內(nèi)管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄。第28排外管圈吹損刷薄。處理情況及治理計劃2015 年03月21日至2015年03月23日，安排進行2爐對流過熱器共13根泄露、吹損減薄的受熱面管子更換工作。乙側(cè)從北向南數(shù)第22227排內(nèi)圈、中圈、外圈、第28排外圈，新更換管子型號：φ38*6，材質(zhì)T91。由于送檢的3根對流過熱器管子組織最差處均已達到 5級嚴重球化，計劃利用2016年檢修機會對高溫對流過熱器第 2組下部彎頭和附近12Cr1MoVG管材進行割管檢測，評估材質(zhì)劣化情況，依據(jù)評估結(jié)果確定第2組下彎附近12Cr1MoVG管段升級改造方案。結(jié)論總結(jié)處理經(jīng)歷，得出如下結(jié)論：2爐對流過熱器泄漏的原因是由于管子長期超溫，造成金屬基體組織長期過熱老化、性能下降而發(fā)生泄漏。為了避免對流過熱器管子長期超溫，要加強運行人員培訓。在機組啟動初期，應(yīng)通過燃燒調(diào)整來控制主汽汽溫，規(guī)范減溫水投用，避免在對流過熱器內(nèi)形成水塞。建全鍋爐四管運行臺帳(或數(shù)據(jù)庫)，包括鍋爐運行時間、啟停次數(shù)、超溫幅度及時間、汽水品質(zhì)不合格記錄等數(shù)據(jù)，嚴格落實超溫考核制度，防止發(fā)生受熱面管子長期超溫。通過對高溫對流過熱器爆管原因進行認真分析，制定治理計劃?？偨Y(jié)經(jīng)驗教訓，加強運行、檢修管理，嚴格貫徹執(zhí)行《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求》、《火電機組防止鍋爐受熱面泄漏管理導(dǎo)則》等有關(guān)規(guī)程、規(guī)定。將“檢查” 和“預(yù)測” 有機地結(jié)合起來，通過檢查，掌握規(guī)律，從而預(yù)測四管的劣化傾向、檢查重點、修理方法，經(jīng)驗值得借鑒。