【導(dǎo)讀】畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)···························································································Ⅰ。畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告························································································Ⅱ

　　

【正文】 流道 、 澆口和冷料井組成。澆注系統(tǒng)是注塑模設(shè)計(jì)的一個(gè)重要的環(huán)節(jié)，它對(duì)注塑成型周期和塑件的質(zhì)量（如外觀(guān) 、 物理性能 、 尺寸精度）都有著直接的影響，設(shè)計(jì)時(shí)必須按如下原則 [7]： （ 1）型腔布置和澆口開(kāi)設(shè)部位力求對(duì)稱(chēng)，防止模具承受偏載而造成溢料現(xiàn)象。 （ 2）型腔和澆口的排列要盡可能的減少模具外形尺寸。 （ 3）系統(tǒng)流道應(yīng)盡可能短，斷面尺寸適當(dāng)（太小則壓力及熱量損失大，太 大則塑料耗費(fèi)大）；盡量減少?gòu)澱郏砻娲植诙纫?，以使熱量及壓力損失盡可能小。 （ 4） 分流道盡可能平衡布置，使塑料熔體能在同一時(shí)間內(nèi)到達(dá)型腔的深處及角落。 （ 5）在滿(mǎn)足型腔能夠充滿(mǎn)的前提下，澆注系統(tǒng)的容積盡量小，以減少塑料的耗量。 （ 6）澆口位置要適當(dāng)，盡量避免沖擊型芯，防止型芯變形。澆口的殘痕不應(yīng)影響塑件的外觀(guān)。 主流道的設(shè)計(jì) 主流道的形狀如圖 4 所示： 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 13 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 4 主流道 XSZY250 型注射機(jī) 噴嘴的有關(guān)尺寸如下： 噴嘴前端孔徑： 0d =φ 4mm； 噴嘴前端球面半徑： 0R =18mm； 為便于將凝料從主流道中拔出，將主流道 設(shè)計(jì)成圓錐形，其錐角 α =2176。 ~4176。 ，對(duì)流動(dòng)性較差的塑料可取 α =3176。 ~6176。 ，由于 ABS 塑料的流動(dòng)性為中性，故取其錐度為α =3176。 ，內(nèi)壁表面的粗糙度為 Ra=。 為防止主流道與噴嘴處溢料。主流道與注射機(jī)噴嘴應(yīng)緊密對(duì)接，主流道對(duì)接處應(yīng)制成半球形的凹坑，則有： R=R0 +(1~2)mm D=d0 +(~1)mm 取主流道球面半徑 R=20mm； 取 主流道的小端直徑 d=φ 5mm； 凹坑的深度為 h=5mm。 為減小料流轉(zhuǎn)向時(shí)的阻力，主流道呈圓角過(guò)渡，其圓角半徑為 r=3mm。在保證塑料良好成型的前提下，主流道長(zhǎng)度 L 應(yīng)盡量短，以減少凝料，降低壓力損失。 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 14 頁(yè) 共 48 頁(yè) 分流道的設(shè)計(jì) 由于該模具為單腔模具，且塑件的投影面積較大，深度較大，且外形基本上為圓形，熔料可以直接通過(guò)主流道進(jìn)入型腔，不需要再設(shè)分流道。 澆口的設(shè)計(jì) 澆口又稱(chēng)進(jìn)料口， 是連接流道與型 腔之間的一段細(xì)短通道（直接澆口除外），是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部 分，其主要作用為： （ 1）型腔充滿(mǎn)后，熔體在澆口處首先凝結(jié)，可以防止熔體倒流。 （ 2）易于在澆口處切除澆注系統(tǒng)的凝料。澆口截面積約為分流道截面積的~，澆口的長(zhǎng)度約為 ~2mm，澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，取其下限值，然后在試模時(shí)逐步糾正。 當(dāng)塑料熔體通過(guò)澆 口時(shí)，剪切速率增高，同時(shí)熔體的內(nèi)摩擦加劇，使料流的溫度升高，黏度 降低，提高了流動(dòng)性能， 有利于充型。但澆口尺寸過(guò)小會(huì)使壓力損失大，凝料加快，補(bǔ)縮困難，甚至形成噴射現(xiàn)象， 影響塑件質(zhì)量 [7]。 澆口位置的選擇應(yīng)遵循下列原則： （ 1）澆口 位置應(yīng)使填充型腔的流程最短。 （ 2）澆口設(shè)置應(yīng)有利于排氣和補(bǔ)縮。 （ 3）澆口位置的選擇要避免塑件變形。 （ 4）澆口位置的設(shè)計(jì)應(yīng)減少或避免生成熔接痕。 （ 5）澆口位置應(yīng)避免側(cè)面沖擊細(xì)長(zhǎng)型芯。 澆口的形式和位置如下所示： 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 15 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 5 點(diǎn)澆口 如圖 5 所示為 點(diǎn)澆口，采用點(diǎn)澆口的優(yōu)點(diǎn)是： （ 1） 因點(diǎn)澆口截面積小，熔料通過(guò)時(shí)有很高的剪切速率和摩擦，從而產(chǎn)生熱量，提高熔料溫度，同時(shí)降低了黏度，利于流動(dòng) ，使塑件外觀(guān)清晰，表面光潔。 （ 2）因點(diǎn)澆口在開(kāi)模時(shí)即被拉斷，澆口痕跡呈不明顯圓點(diǎn)痕，故點(diǎn)澆口可開(kāi)在塑件的任何位置而不影 響外觀(guān)。 （ 3）點(diǎn)澆口一般開(kāi)在塑件的頂部，注射流程短，拐角小，排氣好，易于成型。 但是，采用點(diǎn)澆口時(shí)，為了能夠取出澆注系統(tǒng)的冷凝料，模具必須使用雙分型面的結(jié)構(gòu)或單分型面熱流道結(jié)構(gòu)，費(fèi)用較高，并且點(diǎn)澆口不適合用于厚壁或壁厚不均勻的塑件成型。由于該塑件的壁厚為 ，采用雙分型面結(jié)構(gòu)加大了模具設(shè)計(jì)的困難，使得生產(chǎn)成本增高，所以該模具不適合采用點(diǎn)澆口。 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 16 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 6 輪輻式澆口 如圖 6 所示為輪輻式澆口，采用輪輻式澆口的優(yōu)點(diǎn)是： （ 1）進(jìn)料均勻，澆口小，易除去澆口凝料且減小了塑料用量。 （ 2）消除了塑件在脫 模時(shí)內(nèi)部形成真空，脫模困難的問(wèn)題。 但是，采用輪輻式澆口時(shí)，增加了接縫線(xiàn)，會(huì)產(chǎn)生熔接痕，對(duì)塑件的強(qiáng)度有影響。所以該模具不適合采用輪輻式澆口。 圖 7 直接澆口 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 17 頁(yè) 共 48 頁(yè) 如圖 7 所示為直接澆口，采用直接澆口的優(yōu)點(diǎn)是： （ 1）澆口截面較大，流程較短，流動(dòng)阻力小，適用于深腔，壁厚，流動(dòng)性差的殼類(lèi)塑件。 （ 2）模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊，便于加工，流程短，壓力損失小。 （ 3）保壓補(bǔ)縮作用強(qiáng)，易于完全成型。 （ 4）有利于排氣及消除熔接痕。 由于該塑件的壁厚為 ，并且該模具為單腔模具，所以采用直接澆口合適。 冷料井 和拉料桿 的設(shè)計(jì) 冷料井 位于主流道正對(duì)面的動(dòng)模板上，或處于分流道末端，其作用是接受料流前鋒的“冷料”，防止“冷料”進(jìn)入型腔而影響塑件的質(zhì)量，開(kāi)模時(shí)又能將主流道的凝料拉出。冷料井的直徑稍大于主流道大端直徑，長(zhǎng)度一般取主流道直徑的 ~2 倍 [8]?；诒敬卧O(shè)計(jì)的模具，可采用底部帶有拉料桿的冷料井 ，其配合如圖 8 所示 。這類(lèi)冷料井的底部有一個(gè)拉料桿，拉料桿裝于推桿固定板上 。開(kāi)模時(shí)，拉料桿通過(guò)鉤頭拉住井內(nèi)的冷料，使主流道凝料脫出定模，然后隨推出機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)，將凝料與塑件一起推出動(dòng)模。本次設(shè)計(jì)的拉料桿為球頭型拉料桿。其 形狀如圖 9 所示： 圖 8 冷料井與拉料桿的配合 圖 9 拉料桿 模流分析 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 18 頁(yè) 共 48 頁(yè) 用 Proe 塑料顧問(wèn)對(duì)塑件進(jìn)行模流分析，得到的圖形如下： 圖 10 最佳澆口位置 圖 10 所示 為最佳澆口位置的分析結(jié)果，從圖中可以看出，塑件內(nèi)孔處為最佳澆口位置，所以澆口位置的選擇合理。 圖 11 填充狀況 圖 11 所示為確定澆口位置后，從澆口處進(jìn)料的填充狀況。圖中塑件的顏色為綠色，說(shuō)明填充狀況良好。 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 19 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 12 注射壓力 圖 12 所示為熔融塑料填充過(guò)程中，注射壓力的變化狀況。圖中顯示，澆口處的注射壓力最大 ，塑件左壁處的注射壓力最小，所以該處為最后填充的位置。 圖 13 注射時(shí)間 圖 13 所示為熔融塑料注入型腔的注射時(shí)間，從圖中可以看出，注射壓力最小的高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 20 頁(yè) 共 48 頁(yè) 地方，所需的注射時(shí)間最多。 圖 14 溫度變化 圖 14 所示為注射時(shí)的溫度變化的狀況， 從圖中可以看出，在整個(gè)注射的過(guò)程中，溫度的變化不明顯，因此，在模具設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮到塑件的冷卻，即必須設(shè)置冷卻系統(tǒng)。 圖 15 質(zhì)量預(yù)測(cè) 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 21 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 15 所示為質(zhì)量預(yù)測(cè)圖形，從圖中可以看出，塑件外壁的成型質(zhì)量為中等，內(nèi)孔處的成型質(zhì)量最高。 綜合上述的分析結(jié)果可以看出，澆口位置的 選擇合理。 排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 注射模的排氣是設(shè)計(jì)中不可忽視的一個(gè)問(wèn)題，特別是 快速注射成型工藝對(duì)注射模排氣的要求更加嚴(yán)格。 注射模內(nèi)的氣體有以下幾個(gè)來(lái)源： （ 1）進(jìn)料系統(tǒng)和型腔中存有的空氣； （ 2）塑料含有的水分在注射溫度下蒸發(fā)而成的水蒸氣； （ 3）由于注射溫度過(guò)高，塑料分解所產(chǎn)生的氣體； （ 4）塑料中某些添加劑揮發(fā)或化學(xué)反應(yīng)所產(chǎn)生的氣體。 當(dāng)塑料熔體填充型腔時(shí)，必須順序排出型腔中的氣體。如果型腔內(nèi)因各種原因產(chǎn)生的氣體不能被排除干凈，一方面將會(huì)在塑件上形成氣泡 、 接縫 、 表面輪廓不清及填料等缺陷；另一方面 氣體受壓，體積縮小而產(chǎn)生的高溫會(huì)導(dǎo)致塑件局部碳化或燒焦，同時(shí)積存的氣體還會(huì)產(chǎn)生反向壓力而降低充模速度，因此設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮排氣問(wèn)題[9]。 注射模成型時(shí)排氣通常以如下幾種方式進(jìn)行： （ 1）利用配合間隙排氣； （ 2）在分型面上開(kāi)設(shè)排氣槽排氣； （ 3）利用排氣塞排氣； （ 4）強(qiáng)制排氣。 根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和 型芯 、 型腔以及模具的結(jié)構(gòu)，本副模具因?yàn)樾托竞托颓痪遣捎?鑲嵌式 結(jié)構(gòu)，可以利用配合間隙排氣。另外，由于該模具還設(shè)有拉料桿，氣體也可以通過(guò)拉料桿和型芯之間的間隙排出。同時(shí)， 氣體還可以通過(guò)分型面和側(cè)型芯的間隙排出。所 以該模具不需要再設(shè)排氣槽，減少了模具設(shè)計(jì)的難度。 成型零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 凹模 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 22 頁(yè) 共 48 頁(yè) 本次模具設(shè)計(jì)中采用一模一腔的結(jié)構(gòu)形式，考慮到塑件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，以及加工的難易程度和材料的利用價(jià)值等因素，凹模采用鑲嵌式結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)形式如圖 16 所示： 圖 16 凹模 圖中件 2 為左滑塊，其上 3 用于安放左斜導(dǎo)柱， 4 用于安放左側(cè)型芯。 5 用于安放上型芯， 6 用于安放下型芯。圖中件 9 為右滑塊，其上 10 用于安放右斜導(dǎo)柱， 11用于安放右側(cè)型芯。 8 為塑件把手處的型芯。 型芯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 型芯主要是與凹模 相結(jié)合構(gòu)成模具的型腔。型芯的結(jié)構(gòu)形式如圖 17 所示： 圖 17 型芯 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 23 頁(yè) 共 48 頁(yè) 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 合模 導(dǎo)向機(jī)構(gòu) 是塑料模具設(shè)計(jì)中必不可少的部分 ，導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是保證動(dòng)模和定模合模時(shí)，正確定位和導(dǎo)向的零件。合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種形式。導(dǎo)柱導(dǎo)向在注射模中應(yīng)用最普遍，主要零件包括導(dǎo)柱和導(dǎo)套，分別安裝在動(dòng) 、 定模的兩半部分。 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的主要作用有：定位 、 導(dǎo)向和承受一定的側(cè)壓力。 定位作用：模具閉合后，保證動(dòng)定模位置正確，保證型腔的形狀和尺寸精確；導(dǎo)向機(jī)構(gòu)在模具裝配過(guò)程中也起了定位作用，便于裝配和調(diào)整。 導(dǎo)向作用：合模時(shí)，首先是導(dǎo)向零件接觸，引導(dǎo)動(dòng)定模準(zhǔn)確閉合，避免型芯先進(jìn)入型腔造成成型零件損壞。 承受一定的側(cè)壓力：塑料熔體在充型的過(guò)程中可能產(chǎn)生單向側(cè)壓力，或者由于成型設(shè)備精度低的影響，使導(dǎo)柱承受了一定的側(cè)壓力，以保證模具的正常工作。若側(cè)壓力很大時(shí)，不能單靠導(dǎo)柱來(lái)承擔(dān)，需增設(shè)錐面定位作用 [10]。 導(dǎo)柱設(shè)計(jì) 導(dǎo) 柱導(dǎo)向部分的長(zhǎng)度應(yīng)比型芯端面的高度高出 8mm~12mm，以免出現(xiàn)導(dǎo)柱未進(jìn)入導(dǎo)套，而型芯先進(jìn)入型腔的情況。 導(dǎo)柱前端應(yīng)做成錐臺(tái)形或 半球形，以使導(dǎo)柱能順利的進(jìn)入導(dǎo)套。由于半球形加工困難，所以 導(dǎo)柱前端采用錐臺(tái)形的形式。 導(dǎo)柱應(yīng)具有硬而耐磨的表面和堅(jiān)韌而不易折斷的內(nèi)芯，因此導(dǎo)柱采用 T8A 鋼（經(jīng)淬火處理），硬度為 50~55HRC。導(dǎo)柱固定部分的表面粗糙度值為 Ra=，導(dǎo)向部分的表面粗糙度值為 Ra=~。 導(dǎo)柱固定端與模板之間采用 H7/k6 的 過(guò)渡配合，導(dǎo)柱的導(dǎo)向部分采用 H7/f7 的間隙配合 [11]。 導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)圖如圖 18 所示： 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 24 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 18 導(dǎo)柱 導(dǎo)套設(shè)計(jì) 為使導(dǎo)柱順利進(jìn)入導(dǎo)套，導(dǎo)套的前端應(yīng)倒圓角。導(dǎo)向孔要做成通孔，以利于排出孔內(nèi)的空氣。 導(dǎo)套的材料與導(dǎo)柱相 同，也為 T8A，但其硬度應(yīng)略低于導(dǎo)柱硬度，這樣可以減輕磨損，以防止導(dǎo)柱或?qū)桌? 本副模具采用直導(dǎo)套，直導(dǎo)套用 H7/r6 過(guò)盈配合鑲?cè)肽０濉? 直 導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)圖如圖 19 所示： 圖 19 直導(dǎo)套 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 25 頁(yè) 共 48 頁(yè) 推出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 成型結(jié)束后，模具打開(kāi)，需要把塑件從型腔中推出，因此，推出機(jī)構(gòu)是必不可少的。在設(shè)計(jì)推出機(jī)構(gòu)時(shí)，須遵循以下原則 [12]： （ 1）推出機(jī)構(gòu)應(yīng)盡量設(shè)計(jì)在動(dòng)模的一側(cè)； （ 2）推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)應(yīng)保證塑件不應(yīng)推出而變形損壞； （ 3）推出機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，運(yùn)動(dòng)準(zhǔn)確 、 靈活 、 可靠； （ 4）選擇合適的脫模方式和恰當(dāng)?shù)耐瞥鑫?置，使塑件平穩(wěn)脫出，保證塑件不變形，不影響塑件外觀(guān)。 （ 5）合模時(shí)能夠準(zhǔn)確復(fù)位。 考慮到該塑件的內(nèi)壁上有兩個(gè)凸筋，僅靠推桿直接推是不可能把塑件推出去的 ，所以還必須加上其它的方式。本副模具采用推桿和斜滑塊配合的方式推出塑件。 脫模力的計(jì)算 注射成型后，塑件在模具中冷卻定型，由于體積收縮，會(huì)對(duì)型芯產(chǎn)生包緊力，塑件必須克服摩擦阻力和大氣壓力才能從模具中脫出。 脫模力的計(jì)算公式如下： ? ? Af ftLEF d o ss in1 t a nc o s12 ???? ???? ?? ????? （ 3） 式中 dF — 脫模力（ N）； A— 垂直抽芯方向型芯的投影面積（ mm178。），取 A =178。； E— 塑料的拉伸彈性模量（ Mpa）， 取 E =； ?— 塑料的平均成型收縮率（ %），取 ? =%； t— 塑件的壁厚（ mm），取 t =； ?— 模具型芯的脫模斜度（ 176。 ），取 ? =1176。 ； ?— 塑料的泊松比，取 ? =； f — 塑件與型芯間的靜摩擦因數(shù)，取 f =； L— 塑件對(duì)型芯的包容長(zhǎng)度 （ mm） ,取 L =。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 26 頁(yè) 共 48 頁(yè) ? ? 1c os1s i 1t a os0000 ??????????????dF ??? ? N 推桿尺寸的計(jì)算及機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 為了能夠 更好的與斜滑塊配合，方便塑件的整體脫模及不對(duì)塑件損壞，所以推桿的數(shù)量為 4 根，其 在支撐板上的 分布如圖 20 所示： 圖 20 推桿分布圖 （ 1）推桿受力的計(jì)算 每一根推桿的平均受力，計(jì)算公式如下： nFF d? （ 4） 式中 dF — 脫模力（ N）； n— 推桿的數(shù) 目； F — 每根桿所受的力（ N）。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 27 頁(yè) 共 48 頁(yè) ??F N （ 2）推桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 推桿的直徑計(jì)算公式如下： FLd ??? （ 5） 式中 d— 推桿的直徑（ mm）； L— 推桿 的長(zhǎng)度（ mm），取 L =100mm。 代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得： 0 4 ????d mm 由于推桿是標(biāo)準(zhǔn)件，故其直徑可取為 216。8mm，推桿的材料為 T8A（ GB/T 12981986），推桿與推桿孔的配合一般為 H8/f8 或 H9/f9。推桿的結(jié)構(gòu)圖如圖 21 所示： 圖 21 推桿 復(fù)位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)采用復(fù)位桿 復(fù)位，用 4 根復(fù)位桿。復(fù)位桿的材料為 T8A，直徑為 216。12mm，其結(jié)構(gòu)圖如圖 22 所示： 圖 22 復(fù)位桿 側(cè)抽芯機(jī) 構(gòu)設(shè)計(jì) 高壓瓶蓋注射成型工藝分析與模具設(shè)計(jì) 第 28 頁(yè) 共 48 頁(yè) 該塑件側(cè)壁上有兩個(gè)小孔，把手處還有一個(gè)長(zhǎng)孔， 另外，塑件內(nèi)壁上還有兩個(gè)凸筋，它們阻礙成型后塑件從模具中脫出。因此，成型側(cè)壁上的小孔 、 把手處長(zhǎng)孔的零件 和內(nèi)壁處的凸筋 必須做成活動(dòng)的型芯， 在塑件推出前先將活動(dòng)型芯抽出，然后再?gòu)哪Ｇ恢忻摮鏊芗?。完成?cè) 型芯抽出和復(fù)位動(dòng)作的機(jī)構(gòu)叫側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)。 抽芯機(jī)構(gòu)的選擇 側(cè)向分型的抽芯機(jī)構(gòu)按動(dòng)力來(lái)源可分為手動(dòng) 、 氣動(dòng) 、 液壓和機(jī)動(dòng)四種 [13]。 （ 1）手動(dòng)抽芯。手動(dòng)抽芯是在推出塑件前或脫模后用手工方法將活動(dòng)型芯取出。手動(dòng)抽芯機(jī)構(gòu)的模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但生產(chǎn)效率低 、 勞動(dòng) 強(qiáng)度大 、 抽拔力有限，僅在特殊場(chǎng)合使用，因此本次設(shè)計(jì)中不采用。 （ 2）液壓或氣動(dòng)抽芯。 液壓或氣動(dòng)抽芯是指?jìng)?cè)向分型的活動(dòng)型芯可由液壓傳動(dòng)或氣壓傳動(dòng)的機(jī)構(gòu)抽出。由于一般注射機(jī)沒(méi)有抽芯油缸或氣缸，需另行設(shè)計(jì)液壓或氣動(dòng)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)及抽芯系統(tǒng) ，增大了模具設(shè)計(jì)的困難，因此本次設(shè)計(jì)中也不采用。 （ 3）機(jī)動(dòng)抽芯。機(jī)動(dòng)側(cè)向分型與抽芯是利用注射機(jī)的開(kāi)模力，通過(guò)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)改變運(yùn)動(dòng)方向，將側(cè)向活動(dòng)的型芯抽出。機(jī)動(dòng)抽芯機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，但是抽芯不需要人工操作 、 抽拔力較大，具有靈活 、 方便 、 生產(chǎn)效率高 、 容易實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)操作 、 無(wú)需另外添置設(shè)備等優(yōu) 點(diǎn)，在生產(chǎn)中被廣泛采用。因此本次設(shè)計(jì)將采用機(jī)動(dòng)抽芯機(jī)構(gòu)。 塑件左側(cè)小孔的抽芯 側(cè)壁上的小孔和長(zhǎng)孔的抽芯設(shè)計(jì)采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)。斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)是應(yīng)用最廣的分型機(jī)構(gòu)，它借助開(kāi)模力完成側(cè)向抽芯，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，動(dòng)作可靠。左側(cè)小孔的抽芯 結(jié)構(gòu)如圖 23 所示： 注射模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第 29 頁(yè) 共 48 頁(yè) 圖 23 左側(cè)抽芯結(jié)構(gòu) 滑塊裝在 導(dǎo)槽內(nèi)，可沿著抽拔方向平穩(wěn)滑移，驅(qū)動(dòng)滑塊的斜導(dǎo)柱與開(kāi)模運(yùn)動(dòng)方向成斜角安裝，斜導(dǎo)柱與定模板采用 H7/m6 的配合，與滑塊上對(duì)應(yīng)的孔采用留有一定間隙的配合 。開(kāi)模時(shí)，斜導(dǎo)柱與滑塊發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，斜導(dǎo)柱對(duì)滑塊產(chǎn)生一側(cè) 向分力。迫使滑塊完成抽芯機(jī)構(gòu)。 開(kāi)模后，滑塊必須停留在一定的位置上，否則閉模時(shí) 斜導(dǎo)柱不能準(zhǔn)確地進(jìn)入滑塊，為此必須設(shè)置滑塊定位裝置。圖中的限位擋釘和彈簧的作用是完成