【導(dǎo)讀】混凝土連續(xù)剛構(gòu)、中承式拱橋三個(gè)比選橋型。綜合各個(gè)方案的優(yōu)缺點(diǎn)并考慮與環(huán)境。協(xié)調(diào)，把預(yù)應(yīng)力混凝土雙索面獨(dú)塔斜拉橋作為推薦設(shè)計(jì)方案。進(jìn)行結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸擬。算、變形驗(yàn)算等。經(jīng)驗(yàn)算表明該設(shè)計(jì)計(jì)算方法正確，內(nèi)力分布合理，符合設(shè)計(jì)任務(wù)。橋位處的地形，地質(zhì)條件見(jiàn)圖1?？紤]景觀要求，橋型比較盡可能多樣化。擬定了以下三個(gè)比選方案：。a)120m+120m=240m對(duì)稱布跨，采用固結(jié)體系，塔高60m，塔高H與主跨之比為，面凈寬+,橋面橫坡為%。梁肋外的尖角是風(fēng)嘴，起到導(dǎo)風(fēng)的作用，提高主梁的抗風(fēng)能力，雙索面斜拉索來(lái)抵抗梁的扭轉(zhuǎn)作用。主跨徑定為100m，邊跨采用倍的中跨徑，即65m。墩頂處梁高：根據(jù)規(guī)范，取L/20,即。主拱圈的鋼管混凝土的直徑為,在拱頂處設(shè)有三道橫向聯(lián)系，在橋面下的拱圈上設(shè)有K型橫聯(lián)，來(lái)加強(qiáng)兩拱圈的聯(lián)合作用。彎矩、梁體自重，從而減小梁體尺寸。河床兩側(cè)地質(zhì)條件不均勻，一側(cè)較好，一側(cè)較差的橋位較適合。結(jié)體系最為合理，固結(jié)體系可以大大提高結(jié)構(gòu)的整體剛度。

　　

【正文】 2 e+0 0 3 2 .08 2 4 7 e+0 0 3 2 .51 2 4 1 e+0 0 3 2 .94 2 3 6 e+0 0 3STA GE :c s2 2C S: 合計(jì)最后MAX : 4 0MIN : 8 0文件 : 施工階段分析 12~單位 : kN /m^2日期 : 0 6 /1 1 /2 0 0 7表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 3 梁塔上緣的應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)力為 ，最大壓應(yīng)力為 . 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告紙 共 66 頁(yè) 第 28 頁(yè) ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M STRE SS組合 4 ( y,z)0 .00 0 0 0 e+0 0 0 3 .71 2 9 3 e+0 0 2 7 .42 5 8 6 e+0 0 2 1 .11 3 8 8 e+0 0 3 1 .48 5 1 7 e+0 0 3 1 .85 6 4 7 e+0 0 3 2 .22 7 7 6 e+0 0 3 2 .59 9 0 5 e+0 0 3 2 .97 0 3 4 e+0 0 3 3 .34 1 6 4 e+0 0 3 3 .71 2 9 3 e+0 0 3 4 .08 4 2 2 e+0 0 3STA GE :c s2 2C S: 合計(jì)最后MAX : 1 0 0MIN : 4 0文件 : 施工階段分析 12~單位 : kN /m^2日期 : 0 6 /1 1 /2 0 0 7表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 3 梁塔下緣的應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)力為 0MPa，最大壓應(yīng)力為 . MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M STRE SS組合 1 ( y,+z)1 .78 4 2 8 e+0 0 31 .00 1 1 3 e+0 0 30 .00 0 0 0 e+0 0 0 5 .65 1 8 4 e+0 0 2 1 .34 8 3 4 e+0 0 3 2 .13 1 4 9 e+0 0 3 2 .91 4 6 5 e+0 0 3 3 .69 7 8 1 e+0 0 3 4 .48 0 9 6 e+0 0 3 5 .26 4 1 2 e+0 0 3 6 .04 7 2 7 e+0 0 3 6 .83 0 4 3 e+0 0 3STA GE :c s1 0 2C S: 合計(jì)最后MAX : 5 4MIN : 8 0文件 : 施工階段分析 12~單位 : kN /m^2日期 : 0 6 /1 1 /2 0 0 7表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 20 梁塔上緣的應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)力為 ，最大壓應(yīng)力為 . MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M STRE SS組合 4 ( y,z)3 .78 8 9 4 e+0 0 32 .85 6 9 6 e+0 0 31 .92 4 9 8 e+0 0 39 .92 9 9 3 e+0 0 20 .00 0 0 0 e+0 0 0 8 .70 9 7 5 e+0 0 2 1 .80 2 9 6 e+0 0 3 2 .73 4 9 4 e+0 0 3 3 .66 6 9 3 e+0 0 3 4 .59 8 9 1 e+0 0 3 5 .53 0 8 9 e+0 0 3 6 .46 2 8 8 e+0 0 3STA GE :c s1 0 1C S: 合計(jì)最后MAX : 3 8MIN : 8 0文件 : 施工階段分析 12~單位 : kN /m^2日期 : 0 6 /1 1 /2 0 0 7表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 20 梁塔下緣的應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)力為 ，最大壓應(yīng)力為 . 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告紙 共 66 頁(yè) 第 29 頁(yè) ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M STRE SS組合 4 ( y,z)0 .00 0 0 0 e+0 0 0 1 .09 2 5 2 e+0 0 3 2 .18 5 0 4 e+0 0 3 3 .27 7 5 6 e+0 0 3 4 .37 0 0 8 e+0 0 3 5 .46 2 6 0 e+0 0 3 6 .55 5 1 2 e+0 0 3 7 .64 7 6 4 e+0 0 3 8 .74 0 1 6 e+0 0 3 9 .83 2 6 8 e+0 0 3 1 .09 2 5 2 e+0 0 4 1 .20 1 7 7 e+0 0 4STA GE :c s2 2C S: 合計(jì)最后MAX : 1 0 0MIN : 8 0文件 : 施工階段分析 12~單位 : kN /m^2日期 : 0 6 /1 1 /2 0 0 7表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 22 梁塔上緣的應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)力為 0MPa，最大壓應(yīng)力為 . MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M STRE SS組合 1 ( y,+z)0 .00 0 0 0 e+0 0 0 1 .09 4 2 7 e+0 0 3 2 .18 8 5 4 e+0 0 3 3 .28 2 8 1 e+0 0 3 4 .37 7 0 8 e+0 0 3 5 .47 1 3 5 e+0 0 3 6 .56 5 6 2 e+0 0 3 7 .65 9 8 9 e+0 0 3 8 .75 4 1 6 e+0 0 3 9 .84 8 4 2 e+0 0 3 1 .09 4 2 7 e+0 0 4 1 .20 3 7 0 e+0 0 4STA GE :c s2 2C S: 合計(jì)最后MAX : 1 0 0MIN : 8 0文件 : 施工階段分析 12~單位 : kN /m^2日期 : 0 6 /1 1 /2 0 0 7表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 22 梁塔下緣的應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)力為 0MPa，最大壓應(yīng)力為 . 施工階段應(yīng)力分析 各施工階段的應(yīng)力最大壓應(yīng)力為 **=,最大拉應(yīng)力 **= **=,在受拉區(qū)布置普通鋼筋滿足要求。 由于構(gòu)件在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 85%后施加預(yù)應(yīng)力，故取標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的 倍。 施工階段預(yù)拱度計(jì)算 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告紙 共 66 頁(yè) 第 30 頁(yè) ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 圖 26 施工預(yù)拱度圖表 注 圖中以米為單位 第 6 節(jié) 恒載內(nèi)力計(jì)算 在計(jì)算各階段的內(nèi)力時(shí)，同時(shí)考慮混凝土的收縮徐變的影響，掛籃及機(jī)具的重量安 1000KN 計(jì)。 根據(jù)成橋模型考慮未閉合配合力進(jìn)行正裝分析，施工階段的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表 主梁恒載內(nèi)力表 表 4 索塔恒載內(nèi)力表 表 5 荷載 單元 位置 N(kN) Q(kN) M (kN*m) 恒載包括預(yù)應(yīng)力二次收縮徐變二次內(nèi)力 5 I[5] J[6] 10 I[10] J[11] 15 I[15] J[16] 20 I[20] J[21] 25 I[25] J[26] 30 I[30] J[31] 35 I[35] J[36] 40 I[40] J[41] 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告紙 共 66 頁(yè) 第 31 頁(yè) ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 注：位置中 I ,J 分別表示單元的左右 截面。 恒載索力表 表 6 注：表中索力為雙索面的兩根索共同受力。 第 7 節(jié) 在成橋 狀態(tài)下汽車荷載及其他荷載內(nèi)力計(jì)算 本斜拉橋的設(shè)計(jì)荷載 ：是公路 1 級(jí)荷載。車輛荷載僅用于橋面板的設(shè)計(jì)。 斜拉橋?yàn)楦叽纬o定結(jié)構(gòu)，采用手工進(jìn)行各截面的影響線計(jì)算及汽車荷載的加載非常冗繁，本設(shè)計(jì)采用韓國(guó)大型軟件 進(jìn)行影響線計(jì)算并進(jìn)行動(dòng)態(tài)規(guī)劃法進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算。 主梁，索塔，斜拉索的活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如表 表 表 9。 拉索內(nèi)力表 表 7 荷載 單元 位置 N (kN) Q (kN) M (kN*m) 恒荷載 80 I[81] 0 J[40] 0 85 I[85] J[86] 90 I[90] J[91] 95 I[95] J[96] 100 I[100] 525 0 0 J[101] 0 0 0 單元 索力 單元 索力 101 110 102 111 103 112 104 113 105 114 106 115 107 116 108 117 109 118 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）報(bào)告紙 共 66 頁(yè) 第 32 頁(yè) ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 注：表中索力為雙索面的兩根索共同受力。 表中索力正值為拉索受壓，負(fù)值為拉索受拉。 單元 索力 (kN) 荷載 梁升溫 20 度 溫度梯度 5度 拉索升溫 10度 車道載max 車輛載max 車道載min 車輛載min 支座沉降 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117