【導(dǎo)讀】溶解，獲得比較均勻的組織和粗晶。在內(nèi)部，以及加工硬化的緣故。都會(huì)經(jīng)過回復(fù)、再結(jié)晶、晶粒長大三個(gè)階段。這個(gè)過程中會(huì)有碳化物析出，并會(huì)。產(chǎn)生少量的低碳馬氏體。退火完全再結(jié)晶時(shí)間為，在%形變800℃退火完全再結(jié)晶時(shí)間接近1h。變形量越大，其變形后硬度越低，完全再結(jié)晶時(shí)間越長。在退火的過程中，隨著退火時(shí)間的延長，金屬的硬度值會(huì)不斷下降。消除織構(gòu)，這對(duì)生產(chǎn)具有重要意義。

　　

【正文】 1 . 0 0 0 , 1 . 0 0 0 | I m p o rt6 5 m i n (1 1 5 1 2 ) F i l e : 6 5 m i n (1 1 5 1 2 ). ra w T y p e : 2 T h / T h l o c k e d St a rt : 3 0 . 0 0 0 176。 En d : 9 0 . 0 0 0 176。 St e p : 0 . 0 2 0 176。 St e p t i m e : 0 . 1 s T e m p . : 2 5Lin (Cps)0200400600800100012001400160018002T he ta S c al e30 40 50 60 70 80 90d=2.03339d=1.46729d=1.17382圖 27%形變 800℃ 5min 強(qiáng)度 衍射角折線圖 表 27%形變 800℃ 5min 的 XRD 數(shù)據(jù) d value 2θ /176。 Intensity % （ hkl） 100 （ 110） （ 200） （ 211） 通過 圖 的 27%形變 800℃ 5min 強(qiáng)度 衍射角折線圖及表 的 27%形變800℃ 5min 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出， 27%形變鍛壓后在 800℃退火 5min 的組織，具有（ 110）和 一定的 （ 211）織構(gòu)。結(jié)合 27%形變鍛壓態(tài)不同處理后的組織 （ 圖 ） 和對(duì)應(yīng)的硬度曲線 （圖 ） ，分析結(jié)果來看，的確發(fā)生了相變，組織中除了 包括鐵素體，還有一定含量的低碳馬氏體存在。 第 三 章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 24 27%形變 800℃ 1h 織構(gòu)分析 6 1h ( 115 12)O p e ra t i o n s : Sm o o t h 0 . 0 8 0 | Sm o o t h 0 . 1 5 0 | Ba c k g ro u n d 1 . 0 0 0 , 1 . 0 0 0 | I m p o rt6 1 h (1 1 5 1 2 ) F i l e : 6 1 h (1 1 5 1 2 ). ra w T y p e : 2 T h / T h l o c k e d St a rt : 3 0 . 0 0 0 176。 En d : 9 0 . 0 0 0 176。 St e p : 0 . 0 2 0 176。 St e p t i m e : 0 . 1 s T e m p . : 2 5 176。 C (Lin (Cps)02004006008001000120014001600180020202T he ta S c al e30 40 50 60 70 80 90d=2.03578d=1.17397d=1.16989圖 27%形變 800℃ 1h 強(qiáng)度 衍射角折線 表 27%形變 800℃ 1h 的 XRD 數(shù)據(jù) d value 2θ /176。 Intensity % （ hkl） （ 110） （ 211） （ 211） 通過 圖 的 27%形變 800℃ 1h 強(qiáng)度 衍射角折線圖及表 的 27%形變800℃ 1h 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出， 27%形變鍛壓后在 800℃退火 1h 的組織，具有（ 110） 和一定的（ 211） 織構(gòu)。 第 三 章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 25 %形變 800℃ 5min 織構(gòu)分析 3 5m i n(11 5 12)O p e ra t i o n s : Sm o o t h 0 . 1 1 7 | Sm o o t h 0 . 1 7 7 | Ba c k g ro u n d 1 . 0 0 0 , 1 . 0 0 0 | I m p o rt3 5 m i n (1 1 5 1 2 ) F i l e : 3 5 m i n (1 1 5 1 2 ). ra w T y p e : 2 T h / T h l o c k e d St a rt : 3 0 . 0 0 0 176。 En d : 9 0 . 0 0 0 176。 St e p : 0 . 0 2 0 176。 St e p t i m e : 0 . 1 s T e m p . : 2 5Lin (Cps)01002003002T he ta S c al e30 40 50 60 70 80 90d=2.00903d=1.16707 圖 %形變 800℃ 5min 強(qiáng)度 衍射角折線圖 表 3. 6 %形變 800℃ 5min 的 XRD 數(shù)據(jù) d value 2θ /176。 Intensity % （ hkl） （ 110） （ 211） 通過 圖 的 %形變 800℃ 1h 強(qiáng)度 衍射角折線圖及表 的 %形變 800℃ 1h 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出， %形變鍛壓后在 800℃退火 1h 的組織，具有一定的（ 110）織構(gòu)。 第 三 章 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析 26 %形變 800℃ 1h 織構(gòu)分析 3 1h ( 115 12)O p e ra t i o n s : Sm o o t h 0 . 1 1 7 | Sm o o t h 0 . 1 6 5 | Ba c k g ro u n d 1 . 0 0 0 , 1 . 0 0 0 | I m p o rt3 1 h (1 1 5 1 2 ) F i l e : 3 1 h (1 1 5 1 2 ). ra w T y p e : 2 T h / T h l o c k e d St a rt : 3 0 . 0 0 0 176。 En d : 9 0 . 0 0 0 176。 St e p : 0 . 0 2 0 176。 St e p t i m e : 0 . 1 s T e m p . : 2 5 176。 C (Lin (Cps)01002003004005002T he ta S c al e30 40 50 60 70 80 90d=2.01580d=1.16694d=1.16881圖 %形變 800℃ 1h 強(qiáng)度 衍射角折線圖 表 %形變 800℃ 1h 的 XRD 數(shù)據(jù) d value 2θ /176。 Intensity % （ hkl） 100 （ 110） （ 211） （ 211） 通過 圖 的 %形變 800℃ 1h 強(qiáng)度 衍射角折線圖及表 的 %形變 800℃ 1h 的 XRD 數(shù)據(jù)，再對(duì)比表 的 XRD 標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)，可以得出， %形變鍛壓后在 800℃退火 1h 的組織，具有的（ 110） 和一定的（ 211） 織構(gòu)。 綜上分析， 27%形變 800℃ 5min， 27%800℃ 1h 和 %形變 800℃ 1h都具有（ 110）和（ 211）織構(gòu)，而 %形變 800℃ 5min 只有（ 110）織構(gòu)?？梢姡@些處理狀態(tài)下，不會(huì)有（ 100）織構(gòu)，而這也是工業(yè)生產(chǎn)中竭力避免的，因?yàn)樗鼤?huì)帶來制耳效應(yīng)。相比軋制，鍛造可以消除（ 100）織構(gòu)，這對(duì)生產(chǎn)具有重大的指導(dǎo)意義。 第四章 結(jié)論 27 第四章 結(jié)論 本文將對(duì)中小形變鍛造后在相同溫度， 不同時(shí)間退火后的 410S 鐵素體不銹鋼進(jìn)行微觀組織觀察 、硬度比較和織構(gòu)分析， 研究再結(jié)晶和形變以及退火時(shí)間的關(guān)系。結(jié)果表明： （ 1） 熱軋態(tài)的 410S 試樣，在 1200℃下退火 5min 可以使碳化物比較充分的溶解，獲得比較均勻的組織和粗晶。 （ 2） 鍛造后的金屬，其硬度值會(huì) 提高，這是由于變形產(chǎn)生了畸變能，儲(chǔ) 存在內(nèi)部，以及加工硬化的緣故。 （ 3）在相同的退火溫度 800℃下，在不同的退火時(shí)間（ 5min， ， 1h）都會(huì)經(jīng)過回復(fù)、再結(jié)晶、晶粒長大三個(gè)階段。這個(gè)過程中會(huì)有碳化物析出，并會(huì)產(chǎn)生少量的低碳馬氏體。 （ 4）熱軋態(tài) 410S 樣品經(jīng) 1200℃下退火 5min 的預(yù)處理， 在 27%形變 800℃退火完全再結(jié)晶時(shí)間為 ，在 %形變 800℃退火完全再結(jié)晶時(shí)間接近 1h。 （ 5）變形量越大，其變形后硬度越低 ，完全再結(jié)晶時(shí)間越長 。這這是由于變形量越大，變形速率越大，變形熱就越多，一定程度上消除了殘余應(yīng)力，從而其硬度值 越低 ；在再結(jié)晶過程中，要釋放變形熱，所以變形熱越多，其完全再結(jié)晶時(shí)間越長 。 （ 6）在退火的過程中，隨著退火時(shí)間的延長，金屬的硬度值會(huì)不斷下降 。 （ 7） 27%形變鍛壓后，其硬度值在白灰兩個(gè)區(qū)域差值較大，正好驗(yàn)證了取向依賴性，即變形過程中，某些區(qū)域硬化程度高，其硬度就高；某些區(qū)域硬化程度低，其硬度就低。 （ 8） 27%形變 800℃ 5min， 27%800℃ 1h 和 %形變 800℃ 1h 都具有（ 110）和（ 211）織構(gòu)，而 %形變 800℃ 5min 只有（ 110）織構(gòu)。 鍛造可以消除（ 100）織構(gòu)，這對(duì)生產(chǎn)具有重要意 義。參考文獻(xiàn) 28 參考文獻(xiàn) [1] 肖紀(jì)美 .不銹鋼中的金屬學(xué)問題 .北京 :冶金工業(yè)出版社， 2020： 3842. 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