【正文】 0。間隙 K形、 N形節(jié)點 及搭接 K形、 N形節(jié)點107十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)） 、 ：桿件受拉 桿件受壓 T、 y、 X形、間隙 K形、 N形節(jié)點 且搭接 K形、 N形節(jié)點108 十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)） 各種節(jié)點、 T、 y、 X、間隙 K形、 N形節(jié)點 搭接 K形、 N形節(jié)點 K、 N形節(jié)點且 109式中 為 對于 T、 y、 X形節(jié)點 對于 K、 N形節(jié)點 十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）110十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）3. 計算公式 （ 1） T、 y、 X形 節(jié)點 當 時 (a) 當主管受壓時 當主管受拉時 為節(jié)點兩側(cè)主管軸心壓應力的較大絕對值111十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）當 時 (b) 當 X形節(jié)點的 且 時， 還應按下式計算 (c) fk 取用為 當支管受拉時，112十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）當支管受壓時 T、 y形節(jié)點 X形節(jié)點 為按長細比 確定的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) 為主管鋼材的抗剪強度系數(shù) 113十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）當 時，根據(jù) 進行線性插值 同時還不應超過下列二式 (d)當 時 (e)114 (2)有間隙的 K形和 N形節(jié)點 (f)(g)(h)十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）115當 時，尚應計算 (i)十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）116主管的承載力為 為節(jié)點間隙處弦桿所受的剪力，可按支管的豎向分力計算十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）117 (3) 搭接的 K形和 N形節(jié)點 搭接支管的承載力 當 時 (k)十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）118 當 時 (l) 當 時 (m)被搭接支管的承載力 (n)十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）1194. 計算公式的依據(jù) （ 1） 矩形管節(jié)點的破壞形式有 7種 主管平壁因形成塑性鉸線而失效 主管平壁因沖切而破壞或主管側(cè)壁因剪切而破壞 主管側(cè)壁因受拉屈服或受壓局部失穩(wěn)而失效 受拉支管被拉壞 受壓支管因局部失穩(wěn)而失效 主管平壁因局部失穩(wěn)而失效有間隙的 K形、 N形節(jié)點中，主管在間隙處被剪壞或喪失軸向承載力而破壞十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）120（ 2） 關(guān)于計算公式公式（ a）為防止主管平壁而形成塑性 鉸 線而失效公式（ b）為防止主管側(cè)壁因受拉屈服或受壓局部失穩(wěn)而失效公式（ c）為防止主管側(cè)壁因受剪屈服而失效公式（ e）為防止主管平壁因沖切而破壞公式（ f）為防止主管平壁因形成塑性鉸線而失效 公式（ g）和公式（ i）為防止主管截面因剪切而破壞公式（ j）為防止主管在間隙處因喪失軸向承載力而破壞公式（ d） 、 （ k）、（ l）、（ m）則為防止主管平壁強度破壞而失效十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）121 （ 3） 公式的依據(jù)主要采用國際管結(jié)構(gòu)研究和發(fā)展委員會（ CIDECT）和歐洲規(guī)范（ Eurocode3）的公式，這些公式大部分是建立在試驗數(shù)據(jù)上的經(jīng)驗公式。部分則是根據(jù)國內(nèi)的試驗和理論分析的結(jié)果作出修改。包括公式中的 和 ，，并對公式（ c）增加了限制條件，即 且 十 . 鋼管結(jié)構(gòu) （續(xù)）122十一 . 鋼與混凝土組合梁 一般規(guī)定 1. 適用范圍 不直接承受動力荷載 2. 型式 組合梁的翼板可用現(xiàn)澆混凝土板、混凝土疊合板或壓型鋼板混凝土組合板 3. 翼板的有效寬度123十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)） 4. 計算規(guī)定 撓度按彈性方法計算 強度可按考慮截面塑性發(fā)展也可采用彈性分析并考慮塑性發(fā)展的內(nèi)力調(diào)幅， 調(diào)幅系數(shù)不宜超過 15％ 計算連續(xù)組合梁的撓度時，在距中間支座兩側(cè)各 （ l為梁的跨度）范圍 內(nèi)不計受拉壓混凝土，但應計入翼板有效寬度 be 范圍內(nèi)的縱向鋼筋。其余區(qū)段 取折減剛度。 在計算強度、撓度和裂縫時，可不考慮板托截面。1245. 組合梁應進行施工階段的強度、穩(wěn)定和撓度 組合梁的撓度應為施工階段的撓度與使用階段撓度的疊加6. 在強度和變形滿足的條件下，可以采用部分抗剪連接組合梁，此時組合梁 交界面上的抗剪連接件的縱向水平抗剪能力可以不保證最大正彎矩截面上 抗剪承載力充分發(fā)揮。壓型鋼板做混凝土底模的組合梁宜按部分抗剪連接組合梁設計 部分抗剪連接組合梁的強度不超過 20m。十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）125 組合梁設計1. 完全抗剪連接組合梁 （ 1）正彎矩作用區(qū)段 與舊規(guī)范相同 （ 2）負彎矩作用區(qū)段是修訂增加內(nèi)容十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）126 為負彎矩設計值 為鋼梁塑性中和軸以上和以下截面的面積矩 為縱向鋼筋截面積 為鋼筋抗拉強度設計值 十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）組合梁塑性中和軸鋼梁塑性中和軸127 2. 部分抗剪連接組合梁 （ 1）正彎矩作用區(qū)段 十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)） 為部分抗剪連接時組合梁截面抗彎承載力 為一個剪跨區(qū)的抗剪連接件數(shù)目 為每個抗剪連接件的縱向抗剪承載力128 （ 2）負彎矩作用區(qū)段3. 剪力計算 全部剪力有鋼梁腹板承受 用塑性設計法計算組合梁強度時，下列部位可不考慮彎矩與剪力的相互影響 （ 1）正彎矩區(qū) （ 2） 的負彎矩區(qū)十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）1294. 計算公式的依據(jù) （ 1）完全抗剪連接組合梁 計算公式是按簡單塑性理論形成塑性鉸假定推導得到的 （ i）受拉區(qū)混凝土參加工作，板托部分也不予考慮 （ ii）受壓區(qū)混凝土均勻受壓并達到軸心抗壓強度設計值 （ iii）鋼梁受拉及受壓部分都均勻受力并達到鋼材的強度設計值 （ iv）剪力全部由鋼梁承受，亦不考慮剪力對抗彎承載力的影響 （ v）不考慮施工過程有無支撐 （ vi）不考慮混凝土徐變、收縮與溫度作用的影響 根據(jù)以上假定由力的平衡條件可以得到計算公式十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）130（ 2）部分抗剪連接組合梁 部分抗剪連接組合梁的特點是所配置的抗剪連接件不足以承擔連接界面上 按整體分析的全部剪力，因此界面會產(chǎn)生滑移。 計算公式也可采用簡化塑性理論加以確定 （ i）界面會產(chǎn)生相對滑移，截面的變形不符合平截面假定，混凝土翼板與鋼梁有 各自的中和軸 （ ii）抗剪連接件的受力性能應具有一定柔性，能進入理想塑性狀態(tài) （ iii）混凝土翼板在剪跨區(qū)內(nèi)的剪力為連接件抗剪設計承載力設計值之和即 根據(jù)以上假定，由力的平衡條件可以得到計算公式 為了能符合上述假定，設計應做到 栓釘直徑 d≤22mm，桿長 l≥4d混凝土強度等級 ≤C40抗剪連接件的數(shù)量 ≥50%nf如 nr50%nf則不考慮組合作用十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）131 抗剪連接件計算 連接件：栓釘、槽鋼、彎筋 1. 抗剪連接件的承載力設計值 栓釘 Ec為混凝土的彈性模量As為栓釘釘桿截面積f 為栓釘抗拉強度設計值?為栓釘材料強屈比，對于 f=215N/mm2， ?= 十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）132槽鋼連接件，不必考慮方向 t為槽鋼翼緣的平均厚度 lc為槽鋼長度彎筋連接件十一 . 鋼與混凝土組合梁 （續(xù)）133 2. 對于用壓型鋼板混凝土組合板做翼板的組合梁，其栓釘連接件的抗剪承載力設計值應予以降低 （ 1）當壓型鋼板肋平行于鋼梁